循環リングの水力計算は、循環モード、つまり循環モードに対して実行されます。 最高の循環率で。 各循環リングは、熱パイプラインで構成されています。最大ドローダウンモードで直径が選択される供給パイプと循環ヒートパイプです。 循環リングの水力計算には、取水がなく循環水流のみが通過する場合の供給熱パイプラインの圧力損失の計算と、循環水流が通過する場合の循環熱パイプラインの圧力損失の計算が含まれます。 計算は、供給ヒートパイプの計算と同様に実行されます。 プレハブの循環ヒートパイプと最も離れたライザーの直径は、許容される水の流量に基づいて決定する必要があります。 この場合、循環熱パイプラインの直径は、供給熱パイプラインの対応するセクションの直径よりも1〜2口径小さくする必要があります。
ライザーの直径が同じ断面水循環ユニットを備えた給水システムの場合、循環を次のように計算することをお勧めします。 まず、最も離れたセクションノードの循環フローが次の値を使用して決定されます。 åQhtユニット全体の供給熱パイプラインによる熱損失と温度差に等しい Dt水折り循環ユニット内の水冷により、システム全体の温度低下より2〜3℃低くなります。 この場合、システムの残りのノードの循環流量は、最も離れたノードの循環流量よりも常に大きくなります。これは、セクションノードの供給および循環ヒートパイプへの接続点での圧力差が、断面ノードが循環ポンプに接近します。 システムの水力学的安定性を高めるために、ユニットの循環ライザーの圧力損失を、プレハブの循環熱パイプラインの圧力損失と比較して十分に大きくすることをお勧めします。 循環流時の水折り循環ユニットの圧力損失は0.03〜0.06MPaの範囲にすることをお勧めします。
循環熱パイプラインの水力計算は表4に記録されています。セクション番号には、配電線とは異なる独自の番号が付けられており、インデックス「C」が付けられています。
表4.1。 最も離れたセクションノードの計算。
| 整理番号 | セクションの長さL、m | 方位磁針。 消費量、l / s | 直径D、mm | 速度、m / s | ||||
| 15-14 | 5.1 | 2.1 | 80 | 0.42 | 60 | 0.2 | 367 | 0.37 |
| 14-13 | 28.1 | 1.74 | 65 | 0.5 | 100 | 0.2 | 3372 | 3.74 |
| 13-12 | 61.23 | 0.7 | 50 | 0.42 | 100 | 0.2 | 7348 | 11.09 |
| 12-11 | 17.7 | 0.33 | 40 | 0.3 | 60 | 0.2 | 1274 | 12.36 |
| 11-10 | 6.35 | 0.31 | 40 | 0.29 | 58 | 0.2 | 442 | 12.8 |
| 10-9 | 14.2 | 0.16 | 32 | 0.2 | 40 | 0.2 | 681 | 13.48 |
| 9-8 | 6.8 | 0.1 | 32 | 0.12 | 15 | 0.2 | 122 | 13.6 |
| 8-7 | 4 | 0.1 | 32 | 0.12 | 15 | 0.2 | 72 | 14.32 |
| 7-6 | 4 | 0.05 | 25 | 0.12 | 25 | 0.2 | 120 | 14.44 |
| 6-5 | 4.5 | 0.05 | 25 | 0.12 | 25 | 0.5 | 169 | 14.61 |
| 5-4 | 4.5 | 0.05 | 25 | 0.12 | 25 | 0.5 | 169 | 14.78 |
| 4-3 | 4.5 | 0.05 | 25 | 0.12 | 25 | 0.5 | 169 | 14.95 |
| 3-2 | 4.5 | 0.05 | 20 | 0.2 | 100 | 0.5 | 675 | 15.62 |
| 2-1 | 7.7 | 0.05 | 20 | 0.2 | 100 | 0.5 | 1155 | 16.78 |
| 1-1ts | 4.9 | 0.05 | 15 | 0.4 | 700 | 0.5 | 4725 | 21.5 |
| 1c-2c | 3.6 | 0.05 | 15 | 0.4 | 700 | 0.2 | 3360 | 24.86 |
| 2c-3c | 1.9 | 0.1 | 15 | 0.85 | 3500 | 0.2 | 16800 | 41.66 |
| 3ts-4ts | 20.5 | 0.16 | 20 | 0.6 | 900 | 0.2 | 22140 | 63.8 |
| 4c-5c | 18.5 | 0.16 | 25 | 0.35 | 200 | 0.2 | 4440 | 68.24 |
| 5c-11c | 10.3 | 0.31 | 32 | 0.4 | 160 | 0.2 | 1978 | 70.22 |
| 11c-12c | 17.7 | 0.32 | 32 | 0.4 | 160 | 0.2 | 3398 | 73.62 |
| 12c-13c | 61.23 | 0.7 | 40 | 0.75 | 400 | 0.2 | 29390 | 103.01 |
| 13ts-14ts | 28.1 | 1.74 | 50 | 0.8 | 400 | 0.2 | 13488 | 116.49 |
| 14c-15c | 5.1 | 2.1 | 50 | 1 | 600 | 0.2 | 3672 | 120.17 |
表4.2最も近似的なJ断面ノードの計算。
| 整理番号 | セクションの長さL、m | 方位磁針。 消費量、l / s | 直径D、mm | 速度、m / s | 比圧力損失、Pa / m | アカウントでの圧力損失、Pa | 全圧損失、kPa | |
| 15-14 | 5.1 | 2.1 | 80 | 0.42 | 60 | 0.2 | 367 | 0.37 |
| 14-16 | 23.1 | 0.33 | 40 | 0.32 | 80 | 0.2 | 2218 | 2.59 |
| 16-17 | 9.7 | 0.16 | 32 | 0.17 | 25 | 0.2 | 291 | 2.88 |
| +55.44 | ||||||||
| 17ts-16ts | 9.7 | 0.16 | 25 | 0.35 | 200 | 0.2 | 2328 | 60.65 |
| 16ts-14ts | 23.1 | 0.33 | 25 | 0.8 | 1100 | 0.2 | 3049 | 91.14 |
| 14c-15c | 5.1 | 2.1 | 50 | 1 | 600 | 0.2 | 3672 | 94.81 |
循環ライザーは、供給ライザーおよび循環ラインとの接合部の圧力差に依存しています。 異なる循環リングでの圧力損失の差は、10％を超えて許容されません。
循環ネットワークのセクションでパイプラインの直径を変更して圧力損失を関連付けることが不可能な場合は、循環ライザーのベースにダイアフラムを取り付けます。 ダイヤフラム穴径 d d次の式で決定されます。
(7)
どこ q-ダイヤフラムを通る水の流れ、m 3 / h;
Hアウト-ダイヤフラムによって消滅しなければならない余分なヘッド、m。
計算時にダイヤフラムの開口部の直径が10mm未満の場合は、バルブの代わりにバルブを取り付けて、過剰な圧力を取り戻すことができます。 ただし、ダイヤフラムを設置すると、これらの場所でスラッジとスケールの形成の増加が観察されるため、より小さな直径のパイプからのインサートを下部に導入することによってライザーの油圧抵抗を増加させることにより、循環リングの圧力損失をリンクすることができます部。
説明：
給水システムの循環流を決定するための技術が与えられます。 お湯多階建ての住宅。 計算は、ネットワークの給水を確保するための不可欠な部分です。 計算の目的は、建物内の指示水折り畳み装置から入力を屋外に接続するポイントまでの推定水流量と圧力損失を渡すための費用対効果の高いパイプ直径を決定することです。 給水ネットワーク.
温水配管システムの循環流の決定
製造されたオートクレーブ養生気泡コンクリートの物理的および機械的パラメータ
Excelスプレッドシートの使用に適合した計算アルゴリズムは、で与えられたものに対応します。
総摩擦圧力損失は3.88mであり、ウォーターライザーに加熱タオルレールを備えたシステムで受け入れられる摩擦損失の50％の局所抵抗損失を考慮すると、総圧力損失は次のようになります。 H\ u003d 1.5 3.88 \ u003d 5.83 m
ただし、ヘッドセクション（最初のノードまで）、つまりこの場合、給湯配管システムの4番目のセクションでは、取り入れが必要かどうかを確認する必要があることに注意してください。水の流れに対する循環の影響を説明します。 これを行うには、比率を計算する必要があります q 4 / q cir、循環流が流れる場所 q cirは、ライザーによる熱損失と、4階以上の建物では8.5°Cである上部ドローオフポイントまでの水温の許容低下に基づいて決定されます。 検討中の例で採用されたように、3.3 mの平均床高で、水折り畳みの1階での平均熱損失は非
表によると、加熱されたタオル掛け付きの隔離されたライザー。 10.4は約186ワットになります D y25および232W D y32。 の熱損失
最初の概算として、メインからライザーへの分岐は、それらの長さがわずかであり、地下室に断熱材が存在するとされているため、無視できます。 ここから次のようになります。
q cir = qサークル0 Nこれ N st、
どこ N et-フロア数、 N st-ウォーターアセンブリ内のライザーの数、およびフロアごとの特定の循環フロー qサークル0 指定された熱損失で約0.0052l/sで D y25および0.0065l/ s D y32。 私たちの場合、スタンド D y25、 Nフロア=8、 N st = 4、wherece：
q cir\ u003d 0.0052 8 4 \ u003d 0.167 l / s、
と関係：
q 4 / q cir = 1,138 / 0,167 = 6,8 > 2,1,
したがって、4番目のセクションで流量を計算するときは、循環の存在を考慮する必要はありません。
比較のために、同様のレイアウトの16階建ての建物について計算を繰り返します。
この場合： N= 2 96 = 192、 U= 2 108=216人; Q h rh \ u003d 10.9 l / h（データによると、建物は12階以上あるため）、次のようになります。
P =（10.9 216）/（3600 0.18 192）= 0.0189、
それらの。 最初のケースよりもいくらか大きいですが、それでも0.1より大幅に小さいです。 計算結果は表にまとめられています。 2.2。
その結果、ここでライザーの直径は自然に1ステップ大きくなります。
同時に、値 q cirにとって D y32、 Nフロア=16および N st \ u003d 4は次の値に等しい：0.0065 16 4 \ u003d 0.416 l / s、
その後、関係 q 4 / q cir= 1.832 / 0.416 = 4.4、これも2.1より大きいので、ここでも値を調整します q 4は必要ありません。
ただし、建物はすでに16階建てであるため、1階の蛇口の圧力を確認しています。 幾何学的な高さで構成されています。
H g \ u003d 3.3 15 + 1.5 \ u003d 51 m、
ここで、1.5は、口述のマークとアパート内で最も低い位置にあるデバイスのマークの差mです。 3.3-床から床までの床の高さ、m; 数量∆ H口述装置での自由圧力 H聖。
シャワー付きお風呂用 H sv\u003d表によると3m。 2.1または付録2（住宅用建物の他のほとんどの蛇口用） H sv = 2 m）。 ∆として Hこの場合、セクション1、つまり1階のアパートの配線の接続より上の損失のみを考慮する必要があります。 表によると 2、ローカル抵抗を考慮に入れると、次のようになります。
∆H\ u003d 1.659 1.5 \ u003d 2.49 m
∑H = 51 + 2,49 + 3 = 56,49 < 60 м.
このようにして、高層住宅の給湯配管システムにおける循環流を決定するための近似的な方法が得られました。 検討されている手法は、単純で工学的な形式であり、大量設計の実践に使用できます。 同時に、計算は、最も典型的なケースでは、ドローダウンモードに対する循環流の影響を無視できることを示しました。
文学
- サマリン外径 水力計算エンジニアリングシステム。 M .: ASV、2014年。
- SNiP 2.04.01–85*「建物の内部上下水道」。 M .: GUP TsPP、2000。
- SP30.13330.2012「SNiP2.04.01-85の更新版*建物の内部上下水道」。 モスクワ：ロシア地域開発省、2012年。
- SamarinO.D.ポリマーパイプの圧力損失の計算//サニタリーエンジニアリング。 -2014.-No. 1.-S. 22–23。
- デザイナーズハンドブック。 内部衛生装置。 パート2。上下水道/ポッド。 ed。 I.G. StaroverovとYu.I. シラー。 モスクワ：Stroyizdat、1990年。
SNiP 2.04.01-85 *
建築規制
建物の内部配管および下水道。
内部冷温水供給システム
水パイプ
8.温水配管ネットワークの計算
8.1。 温水システムの水力計算は、温水の推定流量に対して行う必要があります
式によって決定される循環流l/sを考慮に入れる
(14)
ここで、取られた係数は次のとおりです。必須の付録5に従って、給湯器および最初のスタンドパイプまでのシステムの最初のセクション。
ネットワークの他のセクションの場合-0に等しい。
8.2。 システム内の温水の循環流量l/sは、次の式で決定する必要があります。
(15)
ここで、は循環ミスアライメントの係数です。
給湯パイプラインによる熱損失、kW;
給湯器から最も離れたドローオフポイント°Сまでのシステムの供給パイプラインの温度差。
値と給湯スキームに応じて取る必要があります：
ライザーを介した水の循環を提供しないシステムの場合、値は=10°Cおよび=1での供給および分配パイプラインによって決定する必要があります。
循環ライザーの抵抗が可変のウォーターライザーを介して水循環が提供されるシステムの場合、値は、供給分配パイプラインとウォーターライザーを=10°Cおよび=1で決定する必要があります。 断面ノードまたはライザーの抵抗が同じである場合、値は=8.5°Cおよび=1.3のウォーターライザーによって決定する必要があります。
ウォーターライザーまたはセクショナルユニットの場合、熱損失は、=8.5°Сおよび=1と仮定して、環状ジャンパーを含む供給パイプラインに沿って決定する必要があります。
8.3。 給湯システムのパイプラインのセクションの圧力損失を決定する必要があります。
パイプの過成長を考慮する必要がないシステムの場合-7.7項に従います。
パイプの過成長を考慮したシステムの場合-式に従って
ここで、i-推奨されるアプリケーション6に従って取得された特定の圧力損失。
局所抵抗器の圧力損失を考慮した係数、その値を考慮する必要があります：
0.2-供給および循環分配パイプライン用。
0.5-加熱ポイント内のパイプライン、および加熱されたタオルレールを備えたウォーターライザーのパイプライン用。
0.1-加熱タオルレールと循環ライザーのないウォーターライザーのパイプライン用。
8.4。 水の移動速度は、7.6項に従ってとらなければならない。
8.5。 給湯器からシステムの各分岐の最も離れた水または循環ライザーまでの供給および循環パイプラインの圧力損失は、分岐ごとに10％を超えて異ならないようにする必要があります。
8.6。 パイプの直径を適切に選択することによって給水システムのパイプラインネットワーク内の圧力をリンクすることが不可能な場合は、システムの循環パイプラインに温度コントローラーまたはダイアフラムを設置するために提供する必要があります。
開口径は10mm以上である必要があります。 計算によると、ダイヤフラムの直径を10 mm未満にする必要がある場合は、ダイヤフラムの代わりに圧力制御用のバルブを取り付けることができます。
制御ダイヤフラムの開口部の直径は、次の式で決定することをお勧めします
(17)
8.7。 セクションユニットまたはライザーの抵抗が同じシステムでは、循環流量での最初のライザーと最後のライザーの間の制限内の供給パイプラインと循環パイプラインの合計圧力損失は、セクションユニットまたはライザーの圧力損失の1.6倍である必要があります。循環が誤って調整された場合=1.3。
循環ライザーのパイプラインの直径は、条項7.6に従って決定される必要があります。ただし、条項8.2に従って決定されたライザーまたはセクションアセンブリの循環流量で、配電供給および収集循環パイプラインへの接続は、10％を超えて異ならない。
8.8。 閉鎖型暖房ネットワークに接続された給湯システムでは、推定循環流量でのセクション単位の圧力損失は、0.03〜0.06 MPa（0.3〜0.6 kgf / sq。cm）と見なす必要があります。
8.9。 暖房ネットワークのパイプラインから直接水を取り入れている給湯システムでは、パイプラインネットワークの圧力損失は、暖房ネットワークの戻りパイプラインの圧力を考慮して決定する必要があります。
循環流でのシステムのパイプラインの循環リングの圧力損失は、原則として、0.02 MPa（0.2 kgf / sq。cm）を超えてはなりません。
8.10。 3つ以上のシャワーネットがあるシャワールームでは、原則として、配水パイプラインをループとして提供する必要があります。
コレクターの配給のために一方向の給湯が提供される場合があります。
8.11。 給湯システムをゾーニングする場合、夜間に上部ゾーンで温水の自然循環を組織化する可能性を提供することができます。
