41.地震地域におけるストリップ基礎の建設の特徴。 スキーム。
建物の基礎の設計は、建物および構造物の基礎および杭基礎に関する規制文書の要件に従って実行する必要があります。
岩が多くない土壌に建てられた建物の基礎は、原則として同じレベルに配置される必要があります。 建物全体の下に地下室を設ける必要があります。 計算された耐震性が 7 および 8 ポイントであれば、建物の一部の下に地下室を設置することが許可されます。 この場合、建物の主軸に対して対称に配置する必要があります。
12 階以上の建物の場合、建物全体の地下に地下室を設けることが義務付けられています。
非岩盤土壌に建築する場合は、厚さ 40 mm 以上のグレード 100 モルタルの層と、直径 10 mm の縦方向の補強材を 3 ～ 4 本の棒で、プレハブのストリップ基礎の上に配置する必要があります。それぞれ7ポイントと8ポイントの地震力。 縦方向のロッドは、300〜400 mmのピッチで横方向のロッドで接続する必要があります。 地下室の壁がプレハブパネルまたはモノリシックでできており、ストリップ基礎に構造的に接続されている場合、モルタルの強化層を敷設する必要はありません。
耐震性が 9 ポイントの地域では、原則としてストリップ基礎をモノリシックにする必要があります。
計算された耐震性が9ポイントの建物では、地下室の壁は、原則としてモノリシックまたはプレハブモノリシックでなければなりません。
42. 建設現場の高低差がある地震地域におけるストリップ基礎。 スキーム。
43. 地震地域におけるプレハブストリップ基礎。 地震災害に対する建設的対策の特徴
非岩盤土壌に建築する場合は、厚さ 40 mm 以上のグレード 100 モルタルの層と、直径 10 mm の縦方向の補強材を 3 ～ 4 本の棒で、プレハブのストリップ基礎の上に配置する必要があります。それぞれ7ポイントと8ポイントの地震力。 縦方向のロッドは、300〜400 mmのピッチで横方向のロッドで接続する必要があります。 地下壁がプレハブパネルまたはモノリシックで作られており、ストリップ基礎に構造的に接続されている場合は、モルタルの補強層を敷設する必要はありませんが、耐震性が9ポイントの地域では、原則としてストリップ基礎はモノリシックにする必要があります。大きなブロックで作られた地下室の壁は、各列、すべての角および交差点の石積みをブロックの高さの少なくとも 1/3 の深さまで確実に仕上げる必要があります。 基礎ブロックは連続したストリップ状に配置する必要があります。 ブロック間の継ぎ目を埋めるには、少なくとも50グレードのソリューションを使用する必要がありますブロックの各列の角、接合部、交差点に、壁の交差点から70 cmの位置に補強メッシュを設置します。
地震波が通過すると、建物や構造物の基礎が相互に動く可能性があるため、モノリシックまたはプレハブバージョンで固体スラブ基礎またはクロスストリップからの基礎（図4.2、c）を構築することをお勧めします。 プレハブ基礎を強化するには、ノードでブロックを結紮し、追加の補強メッシュを敷設する必要があります。 フレーム構造の建物では、別の基礎を使用することが許可されており、鉄筋コンクリートインサートで固定する必要があります（図4.2、 b）。
図 4.2 地震危険地域の基礎構造 A - クロステープから。 b - 鉄筋コンクリートインサートで自立基礎を固定する。 1 - 溶接メッシュ; 2 – 脂肪質のセメント砂モルタル。
ロシアには 12 ポイントの地震スケールがあります。 耐荷重構造を強化するための追加の措置を講じなくても、通常の建物や構造物では最大 7 ポイントの耐震性が認識されます。
推定地震活動度は 7、8、9 ポイントです。
耐震性が 9 ポイントを超える場合、建設は推奨されず、特別なイベントを開催する場合の例外的な場合にのみ可能です。
ロシアの領土全体は地震活動に応じて別々の地域に分けられますが、同じ地域内であっても地盤の状態によって地震活動は異なる場合があります。
微小地震試験 (地震活動を 1 ポイント増加または減少させる) が多くの地域で実施されています。
例として、地震活動が 8 ポイントの地域の地質断面を考えてみましょう (図を参照)。
8 ポイントの地震活動を伴う地域の断面図。個々のゾーン (微小地震活動) が強調表示されます。
提示された図は、地形に応じて、個々のゾーン (地形の領域) の地震活動が減少または増加する可能性があることを示しています。 したがって、岩盤が地表に達すると、建設目的の特定の場所の地震活動をポイントだけ軽減できます。 傾斜が著しく、地下水位が高い地域では、建設目的でのこれらの敷地の耐震性を 1 ポイント高める必要があります。
建物を設計および建設するときは、次の条件を遵守する必要があります。
- 構造物の基礎は同じレベルに設置する必要があります（地震力のより均一な分布）。
- 建物は区画に分割されています（堆積節理の設置）。
- 基礎をモノリシックまたはモノリシック（クロスストリップ、ソリッド基礎）にします。
- 杭基礎は水平荷重に耐えるように設計されています（図を参照）。 この場合、杭（ラック）が有利であり、杭の頭はグリルにしっかりと埋め込まれている必要があります。
地震域における杭の耐荷重を決定する際の杭の設計図。 動的衝撃をモデル化した杭の静的試験の結果。
杭の支持力を決定する際には、動的成分が考慮され、側面の摩擦と先端下の杭の抵抗の両方が軽減されます。 杭の耐荷重を決定する際には、動的影響のモデリングを伴う静的試験が優先されます（図を参照）。
動的（地震）効果による杭の支持力の低下は、係数 μ によって評価できます。
μ = P dyn。 /R駅 - 耐荷重能力の減少係数。
セクション
この章の永久アドレス: website/learning/basesandfoundations/Open.aspx?id=Chapter131 第 12.2.5 項。 Ph.D.によって編集されました。 技術。 科学 L.R. スタヴニッツァー
特別な荷重の組み合わせの下での基礎の支持力の計算は、岩盤土壌の強度と非岩盤土壌の安定性を確保し、基礎が基盤に沿って移動したり転倒したりするのを防ぐために実行されます。 これらの条件が満たされると、建物構造の安全性が確保され、その破損により建物またはその部品が倒壊する恐れがあります。 この場合、人の安全や貴重な機器の安全を脅かさない構造要素の損傷は許容されます。 基礎の変形（絶対沈下および不等沈下、横揺れ）は、主な荷重の組み合わせで許容される最大値を超える可能性があるため、地震の影響を考慮した特別な荷重の組み合わせについては計算できません。
条件に基づいて支持力に基づく基礎の計算が実行されます。
いいえ ≤ γ c.e qN u.e q/γ n ,
どこ いいえ— 特別な組み合わせで計算された偏心荷重の垂直成分。 等しい— 地震の影響下での基礎の極限抵抗力の垂直成分。 γ 同等- 動作条件の地震係数。耐震特性（表 12.7 を参照）を持つカテゴリ I、II、III の土壌、および再現性地震 1、2 の地域に建てられた建物および構造物に対して、それぞれ 1.0、0.8、0.6 とみなします。 3、γ値 同等それぞれ 0.85、1.0、1.15 を乗算する必要があります (検討中の地域の地震の頻度は SNiP II-7-81 章に従って決定されます)。 γ n- 章の指示に従って採用された、意図された目的の信頼性係数。 5.
岩盤基礎の支持力（強度）は、荷重の垂直成分の偏心作用によって決まります。 基礎がベースに沿ったせん断に対して計算されている場合、特殊な荷重の組み合わせの下でベースに加えられる合力の傾きは無視できます。
非岩盤土壌で作られた基礎の支持力（安定性の損失）を計算するときは、地盤内に滑り面が形成される可能性を考慮する必要がありますが、垂直応力と接線方向応力の関係も考慮する必要があります。滑り面全体は土壌の限界状態に対応する必要があり、内部摩擦角と比粘着力の計算値によって特徴付けられます。
基礎の支持力は、地震振動時の地盤の安定性の損失に対応する最大荷重によって特徴付けられます。 この荷重を計算するときは、自重による地盤内の応力や基礎への外部荷重だけでなく、地震波の伝播中に発生する動的応力や地盤の体積力の作用によって生じる動的応力も考慮する必要があります。土壌の慣性。
荷重の水平成分は、建物の転倒や基礎の底部に沿ったせん断に対する安定性をチェックする場合にのみ考慮され、ほとんどの場合満足されます。 メインコンビネーションで長期にわたる水平荷重が存在する場合、ソールに沿ったせん断をチェックすることが必須です。 この場合、基礎の基部と地盤との摩擦を考慮し、保持力とせん断力の比である信頼性係数は1.5以上とします。
構造物の耐震理論で一般に認められている、基礎の基礎の上下にある地盤の慣性地震力の水平方向に対して、基礎の端の下の最大圧力の図の縦軸は、基礎の底面 (図 12.15) は次の式で決定されます。
米。 12.15。
;
p b = p 0 + ξ γ γ I b(F 2 - k eq F 3),
ここでξ q , ξ cξ γ は長方形基礎の底面のアスペクト比に依存する係数である。 F 1 , F 2と F 3 - 図から決定された係数。 12.16 内部摩擦角 φ I の計算値に依存します。 γ" I および γ I - それぞれ、基礎の基部の上下に位置する土壌層の比重の計算値（必要に応じて、地下水の計量効果を考慮して決定されます）。 d— 基礎の深さ（垂直荷重が基礎の異なる側面で不均等な場合、その値が採用されます） d最小負荷の側から、たとえば地下室から）: b- 基礎ベースの幅; c I - 特定の土壌凝集力の計算値。 k当量- 係数。その値は 7 ポイントの地震活動の計算値で 0.1 と等しくみなされます。 8点で0.2、9点で0.4。
米。 12.16。 依存関係 F 1 , F 2と F 3 内部摩擦角から
基礎ベースのアスペクト比の影響係数は、次の式を使用して計算されます。
ξ q = 1 + 1,5B/L; ξ c = 1 + 0,3B/L; ξ γ = 1 - 0.25 B/L,
どこ 私- 計算された基礎に対して垂直な方向の基礎の長さ。
式 (12.60) は次の条件下で適用できます。 私 ≥ B/L≧0.2。 もし B/L < 0,2, фундамент следует рассчитывать как ленточный. Если B/L> 1 の場合、アスペクト比の影響係数が受け入れられます。
ξ q= 2.5; ξ c= 1.3; ξ γ = 0.75、
ただし、ベースの横方向の安定性をさらに確認する必要があります。
ストリップ基礎の場合は考慮する必要があります ξ q ξ c = ξ γ = 1. 設計荷重の偏心量 えー限界圧力線図の偏心と エンは次の式で定義されます。
えー = マ/いいえ;
,
どこ いいえそして マ- 設計荷重の垂直成分と、荷重の特別な組み合わせの下で基礎の底部に減少するモーメント。
量 えーそして エンは同じ符号とみなされます。つまり、 基礎の最小支持力は、荷重の偏心とは反対の方向に移動したときに観察されるため、基礎の垂直対称軸から一方向に向けられます。
で えー ≤ エンベースの極限抵抗は次の式で求められます。
.
で えー > エン縦軸は式 (12.58) と (12.59) によって決定される限界圧力の図全体ではなく、図に示す切り取られた部分のみが考慮されます。 12.15点線。 最大縦座標 p bこの切り取られた図の は元の図と一致し、最小値は p「0 はより小さい値を持ちます R 0、次の式で計算されます。
,
これは、切断された限界圧力線図の偏心量が指定された荷重偏心量と一致するように取得されます。 切り取られた図は理論上の限界内にあるため、この方法による計算誤差はベースの強度余裕に入ります。
の代わりに式 (12.64) に代入した後、 R 0 式 (12.65) で、ベースの極限抵抗の下限の式が得られます。 えー > エン :
.
耐震性を計算する場合 ストリップファンデーション式 (12.57) の荷重と支持力は、その長さの単位で決定されます ( 私 = 1).
地震の影響を考慮して荷重の特別な組み合わせの基礎と基礎を計算する場合、次の条件が満たされている場合、地面上の基礎の基礎の不完全な支持 (部分的な分離) が許可されます。
設計荷重の偏心は、転倒モーメント面における基礎の幅の 3 分の 1 を超えないこと。
えー ≤ b/3;
基礎の支持力の計算は、基礎の条件付き幅に対して実行されます。 b c 基礎の基部の下の圧縮ゾーンの幅に等しい（ えー ≥ b/6 )
b c = 3(b/2 - えー);
基礎の基部の下の最大設計応力 σ max は、地面上の基礎の不完全な支持を考慮して計算され、最大圧力図の端の縦座標を超えてはなりません。
,
どこ p b- 式 (12.59) によって決定されますが、条件付きの幅を持つ基礎の場合 b c .
荷重の偏心率と基礎基礎部分分離時の到達圧力の三角切頭線図は一致し、等しい。 b c /6 なので、式 (12.66) は次のようになります。
等しい = blp b/2.
相互に垂直な垂直面内で基礎に力とモーメントの系が同時に作用することにより、特別な荷重の組み合わせに対する基礎の支持力が、各方向の力の作用に対して互いに独立して個別に計算されます。
例12.6。ストリップ基礎のベースの支持力を計算します。 荷重の主な組み合わせの計算に基づいて、基礎ベースの幅が計算されます。 b= 深さ 6 m d= 2m。 基礎は、ほこりっぽい湿った砂で構成されるベース上にあり、その設計特性の次の値が決定されます。 土壌の比重 γ I = 1.5・10 4 N/m 3。 内部摩擦角 φ I = 26°; 比粘着力 c I = 0.4・10 4 N/m 2 ; 基礎基礎下のバルク土の比重 γ" I = 1.2 10 4 N/m 3. 強度 9 点の地震衝撃を考慮した特殊な荷重の組み合わせにより、基礎に垂直荷重がかかります。財団の いいえ= 104 10 4 N/m、水平荷重 T= 13 10 4 N/m とトルク マ= 98・10 4 N・m/m。 最初の限界状態の根拠を計算する必要があります。
解決。 図によると。 12.16 では次のように定義します。 F 1 = 12; F 2 = 8,2; F 3 = 16.8 を受け入れます k当量= 0.2。 ストリップ基礎のベースの端の下の最大圧力の図の縦軸は、式 (12.68) および (12.50) を使用して計算されます。
p 0 = 1 12 1.2 10 4 2 + (12 - 1)0.4 10 4 /0.49 = 45 10 4 N/m 2 ; p b= 45 · 10 4 + 1 · 1.5 · 10 4 · 6(8.2 - 0.2 · 16.8) = 80.3 · 10 4 N/m 2
式 (12.62) と (12.63) を使用して、設計荷重の偏心と最大圧力線図を求めます。
メートル; 
メートル。
マグニチュード えー < b/6 したがって、基礎の基部は完全に地面に置かれます。
なぜなら エン < えー、ベースの最終抵抗は式 (12.66) によって決まります。
N/m。
γも承ります 同等= 0.8 であり、式 (12.57) を使用すると、最終的に次のようになります。
いいえ= 104 10 4 N/m< 0,8·248·10 4 /1,2 = 166·10 4 Н/м.
したがって、主要な荷重の組合せに対して十分な余裕を持って採用された基礎の寸法は、特殊な荷重の組合せにおける第 1 限界状態の試験を満足します。
例12.7。柱状基礎の基礎の支持力を計算します。その基礎の寸法は次のとおりです。 b= 2.8 メートル、 私= 4.4 m、深さ d= 1.8 m は次のような粘土質の土壌で構成される基礎の上に置かれます。 デザインの特徴：γ I = 1.63・10 4 N/m 3 ; φI = 23°; c 1 = 1.2・10 4 N/m 2 基礎の底面上の土の比重は γ" I = 1.55 10 4 N/m 3 です。基礎は、地震力 7 点を考慮して、特殊な荷重の組み合わせの最初の制限状態に従って計算されます。 A基礎の基部に垂直荷重がかかります N a = 296 10 4 N、水平荷重 T= 38 10 4 Nとモーメント マ= 215・10 4 N・m。
解決。 式 (12.62) を使用して、設計荷重の偏心を決定します。
メートル。
この場合、条件 (12.67) が満たされます ( えー < b/3 = 0.93 m) ただし、ソールの部分的な剥離が発生します。 えー > b/6 = 0.47 m したがって、式(12.68)に従って、基礎の条件付き幅について計算を実行する必要があります。
b c= 3(2.8/2 - 0.73) = 2.01 メートル。
図によると。 12.16 と式 (12.60) を使用すると、次のことがわかります。
F 1 = 8,4; F 2 = 5,4; F 3 = 12,7;
ξ q= 1 + 1.5 · 2.01/4.4 = 1.69;
ξ c= 1 + 0.3 · 2.01/4.4 = 1.14;
ξ γ = 1 - 0.25・2.01/4.4 = 0.89。
時の最大圧力線図の縦軸 k当量= 0.1 は、式 (12.58) および (12.59) を使用して計算されます。
p b= 1.69 8.4 1.65 10 4 1.8 + 1.14(8.4 - 1)1.2 10 4 /0.42 = 65.9 10 4 N/m 2 ;
p b= 65.9 · 10 4 + 0.89 · 1.63 · 10 4 · 2.01(5.4 - 0.1 · 12.7) = 77.4 · 10 4 N/m 2
式(12.69)に基づく基礎ベースの端の下の最大応力
N/m2< p b
.
それらの。 条件 (12.69) が満たされます。
式 (12.63) を使用して、限界圧力線図の偏心を求めます。
メートル。
で エン < えーベースの極限抵抗は、式 (12.70) を使用して計算されます。
等しい= 2.01·477.4·10 4 /2 = 342·10 4 N。
γを取る 同等= 0.8 1.15 = 0.92 および γ n= 1.15 の場合、次のようになります。
いいえ= 296 10 4 N > 0.92 342 10 4 /1.15 = 274 10 4 N。
そのため、基礎の安定性が確保できず、基礎のサイズを大きくする必要があります。
承ります b= 3 m、他の基礎寸法は同じままです。 それから
b c= 3(3/2 - 0.73) = 2.31 メートル;
ξ q= 1 + 1.5 · 2.31/4.4 = 1.79;
ξ c= 1 + 0.3 · 2.31/4.4 = 1.16;
ξ γ = 1 - 0.25 · 2.31/4.4 = 0.87;
p 0 = 1.79 8.4 1.55 10 4 1.8 + 1.16(8.4 - 1)1.2 10 4 /0.42 = 68.6 10 4 N/m 2;
p b= 68.6 · 10 4 + 0.87 · 1.63 · 10 4 · 2.31(5.4 - 0.1 · 12.7) = 81.4 · 10 4 N/m 2 ;
N/m2< p b
;
メートル< えー
等しい= 2.31 · 4.4 · 81.4 · 10 4 /2 = 414 · 10 4 N;
いいえ= 296 10 4 N< 0,92 · 414 · 10 4 /1,15 = 330 · 10 4 Н.
それらの。 この場合、基礎の信頼性は十分です。
注記。 計算例で柱状基礎の底部の幅を変更する場合、垂直荷重のある程度の増加は考慮されていません。この場合、垂直荷重は比較的小さく、条件 (12.57) の違反にはならないためです。ベース幅3m。
地震の影響下での基礎の設計は、SP 14.13330.2011「地震地域での建設」の要件に従って実行する必要があります。 SNiP II-7-81* の更新版。」
基礎に対する地震の影響は、地殻の断層の結果として発生する地震によって引き起こされます。 地震波 (縦方向、横方向、表面) によって特徴付けられる弾性振動は、震源からあらゆる方向に伝播します。 地震の衝撃は建物や構造物の振動を引き起こし、地上構造物の要素に慣性力が発生します。 後者の規模は、マグニチュードで測定される地震の強さによって決定的に影響されます。
地震の影響は、基礎にかかるあらゆる動的荷重と同様に、土壌の特性の変化につながります。特に非粘着性の土壌では圧縮率が増加します。 振動による粒子間の摩擦の減少により、極限せん断強度が低下します。 平均的な大きさのパルス衝撃は、さらなる降水や基礎の沈下を引き起こす可能性があり、かなりの大きさのパルスは、土壌構造の破壊、強度の低下、および基礎の安定性の喪失を引き起こす可能性があります。 特定の条件下では、水で飽和した砂質基礎の液状化が発生し、その支持力が完全に枯渇する可能性があります。 土壌の構造特性のこれらの変化と、構造と基礎の相互作用の特定の性質が、地震条件下での基礎の設計特徴を決定します。
ロシアは地震の強さを評価するために12段階の尺度を採用している。 ロシアの領土全体は地震活動に応じて別々の地域に分けられますが、同じ地域内であっても地盤の状態によって地震活動は異なる場合があります。
多くの地域で微小地震対策が実施されています（地震活動を 1 ポイント増加または減少させる。これは州建設委員会によって認可されています）。
土壌カテゴリーに応じたサイトの地震活動を表に示します。 5.1. 設計時の地震の影響は、震度7、8、9ポイントで考慮されています。 強度が9ポイントを超える場合、承認された要件に従って上級当局の許可があった場合にのみ建設が可能です。
耐震特性に基づいて、土壌は次の 3 つのカテゴリに分類されます。
表5.1
不均一な組成の場合、建設現場の土壌は、（計画マークから数えて）土壌の厚さ 10 メートル以内にこのカテゴリーに属する層が存在する場合、耐震特性の点でより不利な土壌カテゴリーに属します。総厚さは5m以上。
基礎構造とその基礎の計算は、荷重の主な組み合わせと特殊な組み合わせに対して実行され、後者には必然的に地震荷重が含まれます。 計算された地震荷重は、建物全体の振動に対する動的計算の結果として得られ、構造要素の質量が位置する点に適用されます。
動的計算では、建物の個々の要素の質量、地域の耐震性、固有振動の形態、構造の振動特性、地盤の状態の種類、構造の設計ソリューション、および構造の性質が考慮されます。許容される損傷と欠陥が考慮されます。 地震荷重を受けた後、ダランベールの原理に基づき、地震荷重と静荷重の複合作用を想定した建物構造の静的計算が行われます。
地震波の通過中に基礎に生じる追加の水平垂直応力および接線応力は、次の式で決定されます。
; 
, (5.10)
ここで、k с は地震係数です（7 点では k с = 0.025、8 点では – 0.05、9 点では – 0.1）。 γ – 土壌の比重。 С p および С s – それぞれ、縦方向および横方向の地震波の伝播速度。 Т 0 = 0.5 – 地震振動速度の周期、s。
地震時に基礎に作用する地震慣性荷重は次の式で求められます。
ここで、G k は点 k で参照される構造要素の重みです。 γ n – 構造のクラスに応じた係数（1 ～ 1.5 の範囲で取得）。 – 動的係数; – 振動の形状を考慮した係数。
地震地域で設計および建設する場合、カテゴリー I および II の地盤の基礎の深さは、非地震地域と同様に規定されていますが、1 m 以上です。 カテゴリー III の土壌には、予備的な人工改良が必要です。
固有振動の周波数の変化を避けるために、建物とその個々の区画の基礎を同じレベルに置くことをお勧めします。 高層建築物では、地下階を増設して奥行きを深くする必要があります。
地震波が通過すると、土壌表面はさまざまな方向に張力と圧縮を受ける可能性があり、それによって基礎が互いに相対的に動く可能性があります。したがって、基礎の動きと安定性を防ぐために、固体スラブ基礎または連続基礎を構築することをお勧めします。クロスストリップからの基礎（図5.3、 あ）、プレハブまたはモノリシックバージョンで配置されています。 プレハブ基礎の強化は、クッションの上に補強メッシュを敷き、コーナー部や交差点にブロックを締結し、耐震強度9点で地下壁の接合部をすべて補強します。 フレーム建物の基礎は、鉄筋コンクリートインサートによって互いに接続された別の基礎に設置することができます（図5.3、 b).
米。 5.3. 地震地域の基礎図
建物が基礎の端に沿って動かないようにするには、壁の防水をセメント層の形で行う必要があります。 アスファルトベースの防水材の使用は許可されていません。
使用する 杭基礎地震時に発生する水平方向の力を吸収するには、杭を連続グリルにしっかりと埋め込む必要があり、杭の下端を密な土壌に置くように努める必要があります。 杭基礎の運用に及ぼす地震の影響は、杭の側面および先端下の基礎の支持力を計算する際に、運用条件の低減係数を使用して考慮されます。
最も不利な基礎は水分を含んだ砂であり、地震条件下で液状化し、建物の倒壊につながる可能性があるため、振動、砂杭、またはその他の方法で予備圧縮した後にのみ基礎として使用する必要があります。
地震の影響を考慮した基礎の設計と建設は、建物の地上部分が地震の影響を考慮して建設されている限り、構造物の安全性を保証します。
モノリシックフレームについて。 鉄筋コンクリートの介在物が存在すると、レンガ壁の建物の耐震性が向上します (1、第 7.6.14 項)。 ここでの唯一の問題は接続です。 そこで、私は次のように引用します：「フレーム構造の建物は、原則として、自立壁またはカーテンパネルの形で囲まれた構造を持ち、地震地域ではその固定システムがフレームの独立した動きを可能にする必要があります。多くの場合、そのような構造は、地震地域ではフレームの独立した動きを可能にする必要があります。」このソリューションにより、フェンス要素の地震力を軽減し、フレームにかかる負荷も軽減できます」(1、9.3.7 節)。 そのため、非固定的な接続を作成することをお勧めします。 しかし、結局のところ、耐震基準 (参考にするために何度も読み返す必要がありました :-)) では、レンガを型枠として使用することを禁止していません。少なくとも片側が開いている 「フレームシステムとして複雑な構造を設計する場合、耐震ベルトとそのラックとの境界面は、充填作業を考慮してフレームの要素として計算および設計する必要があります。この場合、溝はコンクリートで固定するために提供されるラックは、少なくとも 2 つの側面が開いていなければなりません」(1、p .3.47)。
注記。 複雑な構造物（以下、k.k.と呼びます） - 石積み（壁、橋脚、柱）で作られ、それらに含まれる鉄筋コンクリート要素で強化され、石積みと連携して機能する構造物。 断面のサイズを大きくすることなく、石の構造物の耐荷重能力を大幅に高める必要がある場合に使用されます（石の構造物を参照）。 地震地域に建てられた建物の壁を強化するために鉄筋コンクリートを使用することは特に重要です。 石造りの利点は（石造りと比較して）強度が高いことです。 ただし、プレキャストコンクリート構造物よりも労働集約的です。
出典: Polyakov S.V.、Falevich B.N.、石材および大型パネル構造の設計、M.、1966 年。 デザイナーズ ハンドブック、第 12 巻 - 石造および強化石造構造、M.、1968 年。
それを行うための最良の方法は何ですか (フレームをまったく使用しない、しっかりと接続されたフレームを使用する、または柔軟な接続を備えたフレームを使用する) - 私たちはお客様に代わって決定することはできません。 この場合、私は、実際の建設業者の意見と、地震の危険性のある地域での建設に関する現在の基準という、私たちが持っているすべての情報を皆さんに提供します。 選択はあなた次第です。
家の床の高さは許容範囲内です (SP 31-114-2004、条項 7.6.7 および 7.6.8 の要件を満たしています)。
角度 レンガ造りフレームよりも優れた剛性と強度を提供することはできません。 壁の接合部（壁が完全にレンガで作られている場合はコーナーを含む）には、総面積が少なくとも1 cm 2、長さが1.5 mの縦方向の補強材の断面を持つ補強メッシュ高さ 700 mm ごとに、設計耐震性は 7 ～ 8 ポイント、500 mm 以降は 9 ポイントです (2、第 3.46 節)。 家の入り口に柱で支えられた天蓋を作る場合は、鉄筋コンクリートで作る必要があります。 レンガ柱は計算された耐震性が 7 ポイントの場合にのみ許可されるため (2、第 3.46 節)。
コンクリートおよび鉄筋コンクリート構造の設計のための SNiP に従って石積み構造を補強するには、以下を使用する必要があります。
- メッシュ補強用 - 補強 クラスA〜IそしてVR-I。
- 縦方向および横方向の補強、アンカーおよびタイ用 - クラス A-I、A-II、および BP-I の補強
補強メッシュは、少なくとも通常のレンガ積みの 5 列、肥厚レンガ積みの 4 列、およびセラミック石積みの 3 列に敷設する必要があります。
メッシュ補強材の直径は少なくとも 3 mm である必要があります。
石積みの水平ジョイントの鉄筋の直径は次の値を超えてはなりません。
- 縫い目の補強材を横切る場合 - 6 mm;
- 縫い目の補強材を横切ることなく - 8 mm。
メッシュロッド間の距離は 12 cm 以上、3 cm 以上である必要があります。
強化された石積み構造の石積み接合部は、鉄筋の直径を少なくとも 4 mm 超える厚さを持たなければなりません (3、第 2.6 項、第 6.76 項)。
レンガまたは石で作られた隔壁は、少なくとも高さ 700 mm ごとに、接合部の総断面積が少なくとも 0.2 cm のロッドで全長にわたって補強する必要があります (2、第 3.12 項)。
ウィンドウ サイズも私たちが選択しません :-)。 それはあなたの好み次第です。 唯一のことは、窓とドアの上のまぐさは、原則として壁の厚さ全体に取り付けられ、少なくとも350 mmの深さまで石積みに埋め込まれる必要があるということです。 開口幅が 1.5 m までの場合、まぐさのシールは 250 mm で許可されます (1、条項 7.6.17)。
リボン。 補強材の列をバンドで結ぶ必要があり、この「バンディング」は垂直および水平のロッドから得られ、概略図 (上) では 20 cm の間隔で「横補強」と呼ばれています。これらで十分であり、追加のバンドは必要ありません。が必要です。
重なる。 プレハブ鉄筋コンクリート要素で作られた床およびカバーのレベルでは、連続補強を備えたモノリシック鉄筋コンクリートで作られた耐震ベルトをすべての壁に沿って隙間や切れ目なく設置する必要があります。 壁の輪郭に沿って一体の鉄筋コンクリート床が埋め込まれている建物では、これらの床のレベルに耐震ベルトを設置できない場合があります。
床スラブ（カバー）は、補強出口を固定するか、埋め込まれた部品を溶接することによって、耐震ベルトに接続する必要があります。 上層階の耐震ベルトは、補強材の垂直出口によって石積みに接続する必要があります。
耐震ベルト（床の支持部分を含む）は、原則として壁の幅全体に設置する必要があります。 厚さ 500 mm 以上の外壁では、ベルトの幅を 100 ～ 150 mm 小さくすることができます。 ベルトの高さは床スラブの厚さ以上でなければならず、コンクリートクラスはB15以上でなければなりません。
制震帯の縦方向の補強は計算に基づいて設置されますが、耐震性 7 ～ 8 点の場合は直径 10 mm の棒が少なくとも 4 本、9 点の場合は直径 12 mm の棒が少なくとも 4 本必要です（1 項） 7.6.11、7.6.12項）。
床スラブと支持構造のカバーを支持するセクションの長さは、次の値以上とみなされます。
- レンガおよび石の壁用 - 120 mm;
- 鉄筋コンクリートパネルおよびクロスバーの場合 - 60 mm (1、第 7.1.9 項)。
テープの垂直補強は当初 Ø14 mm で検討されていたため、それは可能です。 補強を計算せずに縦補強の中央列なしで行うことは不可能です。 当社ではそのような計算は行っておりませんので、不明な点についてはアドバイスできません。
一般に、耐震評価は 8 ポイントですが、安全を確保したい場合は、SP 31-114-2004 の次の段落で 9 ポイントで取るべき対策について読むことができます。
- 補強直径 - 条項 7.2.8;
- クランプピッチ - 7.3.3項;
- レンガと石積みの要件 - 7.6.1 項 - a) および d); 7.6.2項;
- 壁と開口部の幅 - 7.6.10 項。
