41. Lentes pamatu izbūves īpatnības seismiskajos apgabalos. Shēma.
Ēku pamatu projektēšana jāveic saskaņā ar normatīvo dokumentu prasībām par ēku un būvju pamatiem un pāļu pamatiem.
Ēku pamatiem, kas uzcelti uz neakmeņainas augsnes, parasti jābūt sakārtotiem vienā līmenī. Zem visas ēkas jāparedz pagrabi. Ar aprēķināto seismiskumu 7 un 8 balles zem ēkas daļas ir atļauts ierīkot pagrabu. Šajā gadījumā tas jānovieto simetriski attiecībā pret ēkas galvenajām asīm.
Ēkām virs 12 stāviem pagrabs zem visas ēkas ir obligāts.
Būvējot uz neakmeņainām augsnēm, uz saliekamiem lentveida pamatiem ar sloksnes pamatiem virsū jāieklāj 100. klases javas slānis ar biezumu vismaz 40 mm un garenstiegrojums ar diametru 10 mm trīs un četru stieņu apjomā. seismiskums attiecīgi 7 un 8 punkti. Gareniskie stieņi jāsavieno ar šķērseniskiem stieņiem ar 300-400 mm soli. Ja pagraba sienas ir no saliekamiem paneļiem vai monolītas, strukturāli savienotas ar lentveida pamatiem, armētas javas kārtas ieklāšana nav nepieciešama.
Teritorijās ar 9 punktu seismiskumu sloksnes pamati, kā likums, ir jāpadara monolīti.
Ēkās ar aprēķināto seismiskumu 9 punkti pagraba sienām parasti jābūt monolītām vai saliekamām monolītām.
42. Slokšņu pamati seismiskajos apgabalos ar būvlaukuma augstuma atšķirībām. Shēma.
43. Saliekamie lentveida pamati seismiskajās zonās. Konstruktīvu pasākumu iezīmes seismiskas briesmas dēļ.
Būvējot uz neakmeņainām augsnēm, uz saliekamiem lentveida pamatiem ar sloksnes pamatiem virsū jāieklāj 100. klases javas slānis ar biezumu vismaz 40 mm un garenstiegrojums ar diametru 10 mm trīs un četru stieņu apjomā. seismiskums attiecīgi 7 un 8 punkti. Gareniskie stieņi jāsavieno ar šķērseniskiem stieņiem ar 300-400 mm soli. Ja pagraba sienas ir no saliekamiem paneļiem vai monolītas, strukturāli savienotas ar lentveida pamatiem, armētas javas slāņa ieklāšana nav nepieciešama Teritorijās ar seismiskumu 9 balles lentveida pamati, kā likums, jāveido monolīti Pamatos un pagraba sienas no lieliem blokiem, jānodrošina mūra apšuvums katrā rindā, kā arī visos stūros un krustojumos līdz dziļumam vismaz 1/3 no bloka augstuma; pamatu bloki jāliek vienlaidus sloksnēs. Lai aizpildītu šuves starp blokiem, jāizmanto risinājums ar atzīmi vismaz 50. Katrā bloku rindā stūros, krustojumos un krustojumos ierīko armatūras sietu ar to novietojumu 70 cm no sienu krustpunkta.
Pārejot seismiskajiem viļņiem, ēku un būvju pamati var izkustēties viens pret otru, tādēļ masīvus plātņu pamatus vai pamatus ieteicams būvēt no šķērssloksnēm (4.2. att., c) monolītā vai saliekamā variantā. Lai nostiprinātu saliekamos pamatus, mezglos obligāti jāsasien bloki un jāieklāj papildu armatūras sieta. Karkasa ēkās atļauts izmantot atsevišķus pamatus, kas jānostiprina ar dzelzsbetona ieliktņiem (4.2. att., b).
4.2. attēls Pamatu konstrukcijas seismiski bīstamās zonās A - no krusteniskām lentēm; b - brīvi stāvošu pamatu nostiprināšana ar dzelzsbetona ieliktņiem; 1 - metināta sieta; 2 – taukainā cementa-smilšu java.
Krievijā ir 12 punktu seismiskā skala. Seismiskums līdz septiņiem punktiem tiek uztverts parastajās ēkās un būvēs, neveicot nekādus papildu pasākumus nesošo konstrukciju nostiprināšanai.
Paredzamā seismiskums ir 7, 8, 9 punkti.
Ja seismiskums pārsniedz 9 balles, būvniecība nav ieteicama un ir iespējama tikai izņēmuma gadījumos, izstrādājot īpašus notikumus.
Visa Krievijas teritorija ir sadalīta atsevišķos reģionos pēc seismiskuma, taču pat viena reģiona ietvaros seismiskums var atšķirties atkarībā no zemes apstākļiem.
Mikroseismiskā pārbaude (seismiskuma palielināšana vai samazināšana par 1 punktu) ir veikta daudzās jomās.
Kā piemēru ņemiet vērā apgabala ģeoloģisko griezumu ar 8 punktu seismiskumu (sk. diagrammu).
Teritorijas šķērsgriezuma shēma ar seismiskumu 8 balles, izceļot atsevišķas zonas (mikroseismiskums).
Piedāvātā diagramma parāda, ka atkarībā no reljefa atsevišķu zonu (reljefa laukumu) seismiskums var tikt samazināts vai palielināts. Tādējādi, pamatiežiem sasniedzot virsmu, noteiktās vietas seismiskums būvniecības nolūkos var tikt samazināts par punktu. Teritorijās ar ievērojamu slīpumu, augstu gruntsūdens līmeni šo vietu seismiskums būvniecības vajadzībām jāpalielina par punktu.
Projektējot un būvējot ēkas, jāievēro šādi nosacījumi:
- Konstrukcijas pamati jāliek vienā līmenī (viendabīgāks seismisko spēku sadalījums).
- Ēka ir sadalīta nodalījumos (nogulšņu šuvju ierīkošana).
- Pamatus padarīt monolītus vai monolītus (šķērslentes, cietie pamati).
- Pāļu pamati ir paredzēti horizontālai slodzei (skat. diagrammu). Šajā gadījumā priekšrocības ir pāļiem - plauktiem, un pāļu galvām jābūt droši iestrādātām režģī.
Pāļa projektēšanas shēma, nosakot tā nestspēju seismiskajā reģionā. Pāļu statiskās pārbaudes rezultāts ar dinamiskā trieciena modelēšanu.
Nosakot pāļu nestspēju, tiek ņemta vērā dinamiskā komponente, kas samazina gan berzi uz sānu virsmas, gan pāļa pretestību zem gala. Nosakot pāļu nestspēju, priekšroka tiek dota statiskām pārbaudēm, ar dinamisko efektu modelēšanu (sk. diagrammu).
Pāļu nestspējas samazināšanos dinamiskās (seismiskās) ietekmes dēļ var novērtēt ar koeficientu μ:
μ = P dyn. /R st. - nestspējas samazināšanas koeficients.
Sadaļas
Šīs nodaļas pastāvīgā adrese: website/learning/basesandfoundations/Open.aspx?id=Chapter131 Noteikumu 12.2.5. sastādījis Ph.D. tech. Zinātnes L.R. Stavnicers
Pamatu nestspējas aprēķins pie īpašas slodžu kombinācijas tiek veikts, lai nodrošinātu akmeņainu grunts izturību un neakmeņu grunts stabilitāti, kā arī lai novērstu pamatu nobīdi gar pamatni un apgāšanos. Šo nosacījumu izpilde nodrošina būvkonstrukciju drošību, kuru atteice draud ar ēkas vai tās daļu sabrukšanu. Šajā gadījumā pieļaujami konstrukcijas elementu bojājumi, kas neapdraud cilvēku vai vērtīga aprīkojuma drošību. Pamatu deformācijas (absolūti un nevienmērīgi nosēdumi, ruļļi) var pārsniegt maksimālās pieļaujamās vērtības pie galvenās slodžu kombinācijas, un tāpēc tās nevar aprēķināt īpašai slodžu kombinācijai, ņemot vērā seismiskos efektus.
Pamatu aprēķins, pamatojoties uz nestspēju, tiek veikts, pamatojoties uz stāvokli
N a ≤ γ c.e qN u.e q/γ n ,
Kur N a— aprēķinātās ekscentriskās slodzes vertikālā sastāvdaļa īpašā kombinācijā; N u.eq— pamatnes galīgās pretestības spēka vertikālā sastāvdaļa seismiskas ietekmes ietekmē; γ c.eq- ekspluatācijas apstākļu seismiskais koeficients, kas pieņemts vienāds ar 1,0, 0,8 un 0,6 attiecīgi I, II un III kategorijas augsnēm ar seismiskām īpašībām (sk. 12.7. tabulu), kā arī ēkām un būvēm, kas uzceltas vietās ar atkārtojamības zemestrīcēm 1, 2 un 3, γ vērtība c.eq jāreizina attiecīgi ar 0,85, 1,0 un 1,15 (zemestrīču biežums apskatāmajā zonā tiek noteikts saskaņā ar SNiP II-7-81 nodaļu); γ n- uzticamības koeficients paredzētajam mērķim, pieņemts saskaņā ar nodaļas norādījumiem. 5.
Iežu pamatnes nestspēju (stiprību) nosaka slodzes vertikālās sastāvdaļas ekscentriskā darbība. Pamatnei pielikto rezultējošo spēku slīpumu īpašā slodžu kombinācijā var neņemt vērā, ja pamats ir aprēķināts bīdei gar pamatni.
Aprēķinot nestspējas (stabilitātes zudumu) pamatiem, kas izgatavoti no neakmeņainām augsnēm, ir jāņem vērā iespēja augsnē veidoties slīdvirsma, savukārt normālo un tangenciālo spriegumu attiecība uz Visai slīdvirsmai jāatbilst augsnes ierobežojošajam stāvoklim, un to raksturo iekšējās berzes leņķa un īpatnējās saķeres aprēķinātās vērtības.
Pamatu nestspēju raksturo maksimālā slodze, kas atbilst augsnes stabilitātes zudumam seismisko vibrāciju laikā. Aprēķinot šo slodzi, jāņem vērā ne tikai spriegumi augsnē no tās paša svara un ārējām slodzēm uz pamatu, bet arī dinamiskie spriegumi, kas rodas seismisko viļņu izplatīšanās laikā un ko izraisa tilpuma spēku iedarbība. augsnes inerce.
Slodzes horizontālā sastāvdaļa tiek ņemta vērā tikai pārbaudot ēku stabilitāti apgāšanās un bīdes dēļ gar pamatu pamatni, kas gandrīz vienmēr ir apmierināta. Bīdes pārbaude gar zoli ir obligāta ilgstošas horizontālās slodzes klātbūtnē galvenajā kombinācijā. Šajā gadījumā tiek ņemta vērā pamatnes pamatnes berze pret zemi, un uzticamības koeficients, kas ir noturības un bīdes spēku attiecība, ir vismaz 1,5.
Ar augsnes seismisko inerces spēku horizontālo virzienu, kas vispārpieņemts konstrukciju seismiskās pretestības teorijā, kas atrodas virs un zem pamatu pamatnes, maksimālā spiediena diagrammas ordinātas zem pamatnes malām. pamatu pamatu (12.15. att.) nosaka pēc formulām:
Rīsi. 12.15.
;
p b = lpp 0 + ξ γ γ I b(F 2 - k eq F 3),
kur ξ q , ξ c un ξ γ ir koeficienti, kas atkarīgi no taisnstūra pamata pamatnes malu attiecības; F 1 , F 2 un F 3 - koeficienti, kas noteikti no att. 12.16 atkarībā no iekšējās berzes leņķa aprēķinātās vērtības φ I; γ" I un γ I - attiecīgi aprēķinātās augsnes slāņu īpatnējā smaguma vērtības, kas atrodas virs un zem pamatnes pamatnes (ja nepieciešams, nosaka, ņemot vērā gruntsūdeņu svēršanas efektu); d- pamatu dziļums (ja vertikālā slodze dažādās pamatu pusēs ir nevienmērīga, tiek ņemta vērtība d no mazākās kravas puses, piemēram, no pagraba): b- pamatu pamatnes platums; c I — augsnes īpatnējās kohēzijas aprēķinātā vērtība; k ekv— koeficients, kura vērtību ņem vienādu ar 0,1 ar aprēķināto seismiskumu 7 balles; 0,2 ar 8 punktiem un 0,4 ar 9 punktiem.
Rīsi. 12.16. Atkarības F 1 , F 2 un F 3 no iekšējās berzes leņķa
Pamatu pamatnes malu attiecības ietekmes koeficientus aprēķina, izmantojot šādas izteiksmes:
ξ q = 1 + 1,5b/l; ξ c = 1 + 0,3b/l; ξ γ = 1 - 0,25 b/l,
Kur l- pamatu garums virzienā, kas ir perpendikulārs aprēķinātajam.
Formulas (12.60) ir piemērojamas saskaņā ar nosacījumu l ≥ b/l≥ 0,2. Ja b/l < 0,2, фундамент следует рассчитывать как ленточный. Если b/l> 1, tiek pieņemti malu attiecības ietekmes koeficienti:
ξ q= 2,5; ξ c= 1,3; ξ γ = 0,75,
tomēr nepieciešams papildus pārbaudīt pamatnes stabilitāti šķērsvirzienā.
Sloksnes pamatiem tas jāņem vērā ξ q ξ c = ξ γ = 1. Projektētās slodzes ekscentriskums e a un robežspiediena diagrammas ekscentriskums e n tiek definēti ar izteicieniem:
e a = M a/N a;
,
Kur N a Un M a- projektētās slodzes vertikālā sastāvdaļa un moments, kas samazināts līdz pamatnes pamatnei īpašā slodžu kombinācijā.
Daudzumi e a Un e n tiek uzskatīti ar vienu un to pašu zīmi, t.i. vērsts vienā virzienā no pamatu vertikālās simetrijas ass, jo minimālā pamatnes nestspēja tiek ievērota, nobīdot virzienā, kas ir pretējs slodzes ekscentriskumam.
Plkst e a ≤ e n pamatnes galīgo pretestību nosaka pēc formulas
.
Plkst e a > e n tiek ņemta vērā nevis visa ierobežojošā spiediena diagramma, kuras ordinātas noteiktas ar formulām (12.58) un (12.59), bet tikai tās saīsinātā daļa, kas parādīta att. 12.15 punktēta līnija. Maksimālā ordināta p b no šīs saīsinātās diagrammas sakrīt ar sākotnējo un minimālo lpp"0 ir mazāka vērtība nekā R 0, un to aprēķina pēc formulas
,
kuru iegūst tā, lai nošķeltā robežspiediena diagrammas ekscentriskums sakristu ar norādīto slodzes ekscentriskumu. Aprēķina kļūda ar šo metodi nonāk pamatnes stiprības rezervē, jo saīsinātā diagramma ir teorētiskajās robežās.
Pēc aizstāšanas ar formulu (12.64) vietā R 0 izteiksme (12.65) iegūstam pamatnes galējās pretestības apakšējās robežas formulu pie e a > e n :
.
Aprēķinot seismisko pretestību priekš sloksnes pamats slodze un nestspēja formulā (12.57) ir noteiktas tās garuma vienībai ( l = 1).
Aprēķinot pamatnes un pamatus īpašai slodžu kombinācijai, ņemot vērā seismiskās ietekmes, ir pieļaujama pamatnes pamatnes nepilnīga atbalstīšana uz zemes (daļēja atdalīšana), ja ir izpildīti šādi nosacījumi:
projektētās slodzes ekscentriskums nepārsniedz vienu trešdaļu no pamatu platuma apgāšanās momenta plaknē
e a ≤ b/3;
pamatu nestspējas aprēķins tiek veikts pamatu nosacītajam platumam b c vienāds ar kompresijas zonas platumu zem pamatnes pamatnes (at e a ≥ b/6 )
b c = 3(b/2 - e a);
maksimālais projektētais spriegums zem pamatu pamatnes σ max, kas aprēķināts, ņemot vērā pamatnes nepilnīgo atbalstu uz zemes, nedrīkst pārsniegt maksimālā spiediena diagrammas malas ordinātas
,
Kur p b- nosaka pēc formulas (12.59), bet pamatiem ar nosacītu platumu b c .
Slodzes ekscentricitātes un galīgā spiediena trīsstūrveida saīsinātā diagramma pamatnes pamatnes daļējas atdalīšanas laikā sakrīt un ir vienādas b c /6, tāpēc formula (12.66) izskatās šādi:
N u.eq = blp b/2.
Vienlaicīgi iedarbojoties spēku un momentu sistēmai uz pamatu savstarpēji perpendikulārās vertikālās plaknēs, pamata nestspēja īpašai slodžu kombinācijai tiek aprēķināta atsevišķi spēku darbībai katrā virzienā, neatkarīgi vienam no otra.
Piemērs 12.6. Aprēķiniet lentes pamatnes nestspēju. Pamatojoties uz aprēķiniem par galveno slodžu kombināciju, tiek ņemts pamatu pamatnes platums b= 6 m dziļumā d= 2 m. Pamats balstās uz pamatnes, kas sastāv no putekļainām slapjām smiltīm, kam noteiktas šādas projektēšanas raksturlielumu vērtības: grunts īpatnējais svars γ I = 1,5·10 4 N/m 3 ; iekšējās berzes leņķis φ I = 26°; īpatnējā saķere c I = 0,4·10 4 N/m 2; beramās grunts īpatnējais svars zem pamatu pamatnes γ" I = 1,2 10 4 N/m 3. Ar īpašu slodžu kombināciju, ņemot vērā seismisko ietekmi ar 9 punktu intensitāti, pamatnei tiek pielikta vertikāla slodze. no fonda N a= 104 10 4 N/m, horizontāla slodze T= 13 10 4 N/m un moments M a= 98·10 4 N·m/m. Ir nepieciešams aprēķināt bāzi pirmajam robežstāvoklim.
Risinājums. Saskaņā ar att. 12.16 mēs definējam: F 1 = 12; F 2 = 8,2; F 3 = 16,8 un pieņemt k ekv= 0,2. Maksimālā spiediena diagrammas ordinātas zem lentes pamatnes pamatnes malām tiek aprēķinātas, izmantojot formulas (12.68) un (12.50):
lpp 0 = 1 12 1,2 10 4 2 + (12 - 1) 0,4 10 4 /0,49 = 45 10 4 N/m 2 ; p b= 45 · 10 4 + 1 · 1,5 · 10 4 · 6 (8,2 - 0,2 · 16,8) = 80,3 · 10 4 N/m 2.
Mēs atrodam projektētās slodzes un maksimālā spiediena diagrammas ekscentricitātes, izmantojot formulas (12.62) un (12.63):
m; 
m.
Lielums e a < b/6, tāpēc pamatu pamatne pilnībā balstās uz zemi.
Jo e n < e a, pamatnes galīgo pretestību nosaka pēc formulas (12.66):
N/m.
Mēs pieņemam γ c.eq= 0,8 un, izmantojot formulu (12,57), mēs beidzot iegūstam:
N a= 104 10 4 N/m< 0,8·248·10 4 /1,2 = 166·10 4 Н/м.
Līdz ar to pamatu izmēri, kas pieņemti galvenajai slodžu kombinācijai ar ievērojamu rezervi, atbilst pirmā robežstāvokļa pārbaudei īpašā slodžu kombinācijā.
Piemērs 12.7. Aprēķiniet kolonnu pamatnes, kura pamatnei ir izmēri, nestspēju b= 2,8 m, l= 4,4 m un dziļumā d= 1,8 m balstās uz pamatnes, kas sastāv no māla augsnes, kurai ir šādas īpašības dizaina īpašības: γ I = 1,63·10 4 N/m 3; φI = 23º; c 1 = 1,2·10 4 N/m 2. Grunts īpatnējais svars virs pamatu pamatnes ir γ" I = 1,55 10 4 N/m 3. Pamatu aprēķina pēc pirmā robežstāvokļa īpašai slodžu kombinācijai, ņemot vērā seismiskumu 7 balles. A pamatnes pamatnei tiek piemērota vertikāla slodze N a = 296 10 4 N, horizontāla slodze T= 38 10 4 N un moments M a= 215·10 4 N·m.
Risinājums. Izmantojot formulu (12.62), mēs nosakām projektētās slodzes ekscentriskumu:
m.
Nosacījums (12.67) ir izpildīts šajā gadījumā ( e a < b/3 = 0,93 m), tomēr ir daļēja zoles atdalīšanās, jo e a > b/6 = 0,47 m, tāpēc saskaņā ar formulu (12,68) ir jāveic aprēķins pamatu nosacītajam platumam
b c= 3 (2,8/2 - 0,73) = 2,01 m.
Saskaņā ar att. 12.16 un izmantojot formulas (12.60) atrodam:
F 1 = 8,4; F 2 = 5,4; F 3 = 12,7;
ξ q= 1 + 1,5·2,01/4,4 = 1,69;
ξ c= 1 + 0,3·2,01/4,4 = 1,14;
ξ γ = 1 - 0,25 · 2,01/4,4 = 0,89.
Maksimālā spiediena diagrammas ordinātas plkst k ekv= 0,1 aprēķina, izmantojot formulas (12,58) un (12,59):
p b= 1,69 8,4 1,65 10 4 1,8 + 1,14 (8,4 - 1) 1,2 10 4 /0,42 = 65,9 10 4 N/m 2 ;
p b= 65,9 · 10 4 + 0,89 · 1,63 · 10 4 · 2,01 (5,4 - 0,1 · 12,7) = 77,4 · 10 4 N/m 2.
Maksimālais spriegums zem pamatnes pamatnes malas saskaņā ar formulu (12.69)
N/m 2< p b
.
tie. nosacījums (12.69) ir izpildīts.
Izmantojot formulu (12.63), mēs atrodam ierobežojošā spiediena diagrammas ekscentriskumu:
m.
Plkst e n < e a Pamatnes galīgo pretestību aprēķina pēc formulas (12.70):
N u.eq= 2,01 · 477,4 · 10 4 /2 = 342 · 10 4 N.
Ņemot γ c.eq= 0,8 1,15 = 0,92 un γ n= 1,15, mēs iegūstam:
N a= 296 10 4 N > 0,92 342 10 4 /1,15 = 274 10 4 N.
Līdz ar to netiek nodrošināta pamatu stabilitāte un ir nepieciešams palielināt pamatu izmērus.
Mēs pieņemam b= 3 m, pārējos pamatu izmērus atstājot nemainīgus. Tad
b c= 3 (3/2 - 0,73) = 2,31 m;
ξ q= 1 + 1,5 · 2,31/4,4 = 1,79;
ξ c= 1 + 0,3 · 2,31/4,4 = 1,16;
ξ γ = 1 - 0,25 · 2,31/4,4 = 0,87;
lpp 0 = 1,79 8,4 1,55 10 4 1,8 + 1,16 (8,4 - 1) 1,2 10 4 /0,42 = 68,6 10 4 N/m 2;
p b= 68,6 · 10 4 + 0,87 · 1,63 · 10 4 · 2,31 (5,4 - 0,1 · 12,7) = 81,4 · 10 4 N/m 2 ;
N/m 2< p b
;
m< e a
N u.eq= 2,31 · 4,4 · 81,4 · 10 4 /2 = 414 · 10 4 N;
N a= 296 10 4 N< 0,92 · 414 · 10 4 /1,15 = 330 · 10 4 Н.
tie. šajā gadījumā pietiek ar pamatu uzticamību.
Piezīme. Aprēķina piemērā mainot kolonnu pamatnes pamatnes platumu, netiek ņemts vērā neliels vertikālās slodzes pieaugums, jo šajā gadījumā tas ir salīdzinoši neliels un neizraisa nosacījuma (12.57) pārkāpumu ar pamatnes platums 3 m.
Pamatu projektēšana seismiskos iedarbībās jāveic saskaņā ar SP 14.13330.2011 “Būvniecība seismiskajos apgabalos” prasībām. Atjaunināts SNiP II-7-81* izdevums.
Seismisko ietekmi uz pamatu izraisa zemestrīces, kas rodas tektonisko lūzumu rezultātā zemes garozā. Elastīgās vibrācijas, ko raksturo seismiski viļņi (garenvirziena, šķērsvirziena un virsmas), izplatās no hipocentra visos virzienos. Seismiskā ietekme izraisa ēku un būvju vibrācijas, kas izraisa inerces spēku parādīšanos virszemes konstrukciju elementos. Pēdējās lielumu izšķiroši ietekmē zemestrīces intensitāte, ko mēra pēc magnitūdas.
Seismiskā ietekme, tāpat kā jebkura dinamiska slodze uz pamatiem, izraisa izmaiņas augsnes īpašībās: palielinās saspiežamība, īpaši nekohēzijas grunts; to maksimālā bīdes izturība samazinās vibrācijas izraisītas berzes samazināšanās starp daļiņām dēļ. Vidēja lieluma impulsa triecieni var izraisīt papildu nokrišņus un pamatu iegrimšanu, bet ievērojama apjoma impulsi var izraisīt augsnes struktūras iznīcināšanu, to stiprības samazināšanos un pamatu stabilitātes zudumu. Noteiktos apstākļos var notikt ar ūdeni piesātinātu smilšainu pamatu sašķidrināšana, izraisot pilnīgu to nestspējas izsīkumu. Šīs grunts konstrukciju īpašību izmaiņas un konstrukcijas un pamatu mijiedarbības specifika nosaka pamatu konstrukcijas īpatnības seismiskos apstākļos.
Krievija ir pieņēmusi 12 ballu skalu zemestrīces stipruma novērtēšanai. Visa Krievijas teritorija ir sadalīta atsevišķos reģionos pēc seismiskuma, taču pat viena reģiona ietvaros seismiskums var atšķirties atkarībā no zemes apstākļiem.
Daudzās jomās ir veikta mikroseismiskums (seismiskuma palielināšana vai samazināšana par 1 punktu, ko sankcionē Būvniecības valsts komiteja).
Vietnes seismiskums atkarībā no augsnes kategorijas ir norādīts tabulā. 5.1. Seismiskās ietekmes projektēšanas laikā tiek ņemtas vērā pie seismiskās vibrācijas intensitātes 7, 8 un 9 balles. Ja intensitāte ir lielāka par 9 ballēm, būvniecība iespējama tikai ar augstāku institūciju atļauju saskaņā ar apstiprinātajām prasībām.
Pamatojoties uz seismiskajām īpašībām, augsnes iedala trīs kategorijās:
5.1. tabula
Būvlaukuma grunts ar neviendabīgu sastāvu pieder pie seismisko īpašību ziņā nelabvēlīgākas grunts kategorijas, ja 10 metru grunts biezuma robežās (skaitot no plānošanas atzīmes) šai kategorijai piederošajam slānim atrodas kopējais biezums ir lielāks par 5 m.
Pamatu konstrukciju un to pamatu aprēķini tiek veikti galvenajai un īpašajai slodžu kombinācijai, un pēdējā obligāti ietver seismisko slodzi. Aprēķinātā seismiskā slodze tiek iegūta visas ēkas vibrāciju dinamiskā aprēķina rezultātā un tiek piemērota vietās, kur atrodas konstrukcijas elementu masas.
Dinamiskā aprēķina laikā tiek ņemta vērā atsevišķo ēkas elementu masa, teritorijas seismiskums, dabisko vibrāciju formas, būves vibrācijas raksturlielumi, grunts apstākļu veids, konstrukcijas projektiskais risinājums un tiek ņemti vērā pieļaujamie bojājumi un defekti. Pēc seismisko slodžu saņemšanas pēc d’Alemberta principa tiek veikts būvkonstrukciju statiskais aprēķins, pieņemot seismisko un statisko slodžu kombinēto darbību.
Papildu horizontālos normālos un tangenciālos spriegumus, kas rodas pamatnē seismisko viļņu pārejas laikā, nosaka pēc formulas:
; 
, (5.10)
kur k с ir seismiskuma koeficients (ar 7 punktiem k с = 0,025; ar 8 punktiem – 0,05 un ar 9 punktiem – 0,1); γ – augsnes īpatnējais svars; С p un С s – attiecīgi garenisko un šķērsenisko seismisko viļņu izplatīšanās ātrumi; Т 0 = 0,5 – seismiskās vibrācijas ātruma periods, s.
Seismiskās inerciālās slodzes, kas iedarbojas uz pamatu zemestrīces laikā, nosaka pēc formulas
kur G k ir k punktā minētā konstrukcijas elementa svars; γ n – koeficients atkarībā no būves klases (ņem 1–1,5 robežās); – dinamiskais koeficients; – koeficients, ņemot vērā vibrāciju formu.
Projektējot un būvējot seismiskajos apgabalos, pamatu dziļums I un II kategorijas augsnēs noteikts kā neseismiskajām zonām, bet ne mazāks par 1 m; III kategorijas augsnēm nepieciešama iepriekšēja mākslīga uzlabošana.
Ēku un to atsevišķu nodalījumu pamatus ieteicams likt vienā līmenī, lai izvairītos no dabisko vibrāciju frekvences izmaiņām. Daudzstāvu ēkās dziļums jāpalielina, ierīkojot papildu pazemes stāvus.
Seismisko viļņu pārejas laikā augsnes virsma var piedzīvot spriegojumu un saspiešanu dažādos virzienos, kas var izraisīt pamatu pārvietošanos vienam pret otru, tādēļ, lai novērstu pamatu kustību un stabilitāti, ieteicams būvēt masīvus plātņu pamatus. vai vienlaidus pamatus no šķērssloksnēm (5.3. att., A), kas sakārtoti saliekamā vai monolītā versijā. Saliekamo pamatu nostiprināšanai spilvena augšpusē tiek uzklāts armatūras tīkls un stūros un krustojumos sasieti bloki, un ar seismiskumu 9 balles tiek pastiprināti visi pagraba sienu savienojumi. Karkasa ēku pamatus var ierīkot uz atsevišķiem pamatiem, kurus savā starpā savieno dzelzsbetona ieliktņi (5.3. att., b).
Rīsi. 5.3. Pamatu diagrammas seismiskajos apgabalos
Lai ēka nepārvietotos gar pamatu malu, sienu hidroizolācija jāveic cementa slāņa veidā. Nav atļauts izmantot hidroizolāciju uz bitumena bāzes.
Izmantojot pāļu pamati ir nepieciešams stingri iestrādāt pāļus nepārtrauktā režģī, lai absorbētu horizontālos spēkus, kas rodas zemestrīču laikā, un jācenšas noturēt pāļu apakšējos galus uz blīvām augsnēm. Seismiskās ietekmes ietekmi uz pāļu pamatu darbību ņem vērā, izmantojot ekspluatācijas apstākļu samazināšanas koeficientus, aprēķinot pamatu nestspēju gar sānu virsmu un zem pāļa smailes.
Visnelabvēlīgākās pamatnes ir ar ūdeni piesātinātas smiltis, kas seismiskos apstākļos var sašķidrināties un izraisīt ēku sabrukšanu, tāpēc tās izmantot kā pamatnes tikai pēc iepriekšējas sablīvēšanas ar vibrāciju, smilšu krāvumiem vai kādu citu metodi.
Pamatu projektēšana un izbūve, ņemot vērā seismiskās ietekmes, garantē būves drošību, ja ēkas virszemes daļa tiek būvēta, ņemot vērā šīs ietekmes.
Attiecībā uz monolītu rāmi. Dzelzsbetona ieslēgumu klātbūtne palielina ēkas ar ķieģeļu sienām seismisko pretestību (1, 7.6.14. punkts). Vienīgais jautājums šeit ir savienojums. Tātad, citēju: "karkasa ēkām parasti ir norobežojošās konstrukcijas pašnesošu sienu vai aizkaru paneļu veidā, kuru stiprinājumu sistēmai seismiskajās zonās būtu jānodrošina neatkarīga rāmja kustība. Daudzos gadījumos šāda risinājums ļauj samazināt seismiskos spēkus žoga elementos un pat slodzi uz karkasu” (1, 9.3.7. punkts). Tāpēc mēs iesakām izveidot savienojumu, kas nav stingrs. Lai gan, kā izrādījās, seismiskie standarti (man tie bija jāpārlasa vairāk nekā vienu reizi, lai palīdzētu jums :-)) neaizliedz izmantot ķieģeļus kā veidņus: “Sarežģītu konstrukciju mūrī ir jāsakārto dzelzsbetona ieslēgumi. atvērts vismaz no vienas puses "Projektējot sarežģītas konstrukcijas kā karkasa sistēmas, antiseismiskās jostas un to saskarnes ar statīviem ir jāaprēķina un jāprojektē kā rāmju elementi, ņemot vērā aizpildīšanas darbu. Šajā gadījumā rievas paredzēti betonēšanai statīviem jābūt atvērtiem vismaz no divām pusēm” (1, p.3.47).
Piezīme. Sarežģītas konstrukcijas (turpmāk tekstā k.k.) - konstrukcijas, kas izgatavotas no mūra (sienas, balsti, balsti), armētas ar tajās iekļautajiem dzelzsbetona elementiem, kas strādā kopā ar mūru.K. tiek izmantotas gadījumos, kad nepieciešams būtiski palielināt akmens konstrukciju nestspēju (Skatīt Akmens konstrukcijas), nepalielinot to šķērsgriezuma izmērus. Īpaša nozīme ir dzelzsbetona izmantošanai seismiskajos apgabalos celto ēku sienu nostiprināšanai. Akmens konstrukciju priekšrocība (salīdzinājumā ar akmens konstrukcijām) ir to lielāka izturība. Tomēr tās ir darbietilpīgākas nekā saliekamās betona konstrukcijas.
Avots: Poļakovs S.V., Falevičs B.N., Akmens un lielpaneļu konstrukciju projektēšana, M., 1966; Projektētāja rokasgrāmata, 12. sēj. - Akmens un stiegrotas mūra konstrukcijas, M., 1968. gads.
Kā to vislabāk izdarīt (bez rāmja vispār, ar stingri savienotu rāmi vai ar rāmi ar elastīgiem savienojumiem) - mēs nevaram izlemt jūsu vietā. Es sniedzu jums visu mūsu rīcībā esošo informāciju, šajā gadījumā - praktizējošu celtnieku viedokli un spēkā esošos būvniecības standartus seismiski bīstamās zonās. Izvēle ir tava.
Jūsu mājas stāvu augstums ir pieņemams (atbilst SP 31-114-2004 7.6.7. un 7.6.8. punkta prasībām).
Leņķi ķieģeļu mūris nenodrošina lielāku stingrību un izturību nekā rāmis to vietā. Sienu savienojumos (arī stūros, ja sienas ir pilnībā no ķieģeļiem) armatūras sieta ar gareniskās stiegrojuma šķērsgriezumu ar kopējo laukumu vismaz 1 cm 2, garums 1,5 m ik pēc 700 mm augstumā, ar projektēto seismiskumu 7-8 punkti un pēc 500 mm - 9 punktos (2, 3.46. punkts). Ja virs mājas ieejas izveidojat nojume, kas balstās uz pīlāriem, tad tiem jābūt izgatavotiem no dzelzsbetona. Tā kā ķieģeļu stabi ir atļauti tikai ar aprēķināto seismiskumu 7 balles (2, 3.46. punkts).
Mūra konstrukciju nostiprināšanai saskaņā ar SNiP betona un dzelzsbetona konstrukciju projektēšanai jāizmanto:
- sieta stiegrojumam - stiegrojums A-I klases un Vr-I;
- garenvirziena un šķērsstiegrojumam, enkuriem un saitēm - A-I, A-II un BP-I klases stiegrojumam
Armatūras sietu vajadzētu ieklāt vismaz caur piecām parastā ķieģeļu mūra rindām, četrām sabiezinātā ķieģeļu mūra rindām un trīs rindām keramiskā akmens mūra.
Tīkla stiegrojuma diametram jābūt vismaz 3 mm.
Armatūras diametrs mūra horizontālajos savienojumos nedrīkst būt lielāks par:
- šķērsojot stiegrojumu šuvēs - 6 mm;
- nešķērsojot stiegrojumu šuvēs - 8 mm.
Attālumam starp acs stieņiem jābūt ne vairāk kā 12 un ne mazākam par 3 cm.
Armēto mūra konstrukciju mūra šuvēm jābūt biezumam, kas vismaz par 4 mm pārsniedz stiegrojuma diametru (3, 2.6. punkts; 6.76. punkts).
Starpsienas no ķieģeļiem vai akmens ir jāpastiprina visā garumā vismaz ik pēc 700 mm augstumā ar stieņiem, kuru kopējais šķērsgriezums savienojuma vietā ir vismaz 0,2 cm (2, 3.12. punkts).
Mēs arī neizvēlēsimies loga izmēru jūsu vietā :-). Tas ir atkarīgs tikai no jūsu vēlmēm. Vienīgais, pārsedzes pār logiem un durvīm, kā likums, ir jāuzstāda visā sienas biezumā un jāiestrādā mūrī vismaz 350 mm dziļumā. Ar atvēruma platumu līdz 1,5 m, pārsedžu blīvēšana ir pieļaujama 250 mm (1, 7.6.17. punkts).
Lente. Armatūras rindas nepieciešams aplīmēt, šo “joslu” iegūst no vertikāliem un horizontāliem stieņiem, kuri shematiskajos zīmējumos (augšā) ir saukti par “šķērsstiegrojumu” ar soli 20 cm.. Ar tiem pietiek, bez papildu aplīmēšanas. ir vajadzīgs.
Pārklāšanās. Grīdu un segumu līmenī no saliekamiem dzelzsbetona elementiem gar visām sienām bez spraugām un pārrāvumiem jāuzstāda antiseismiskās jostas no monolīta dzelzsbetona ar nepārtrauktu stiegrojumu. Ēkās ar monolītajām dzelzsbetona pārsegumiem, kas iestrādātas gar sienu kontūrām, šo stāvu līmenī nedrīkst ierīkot antiseismiskās jostas.
Grīdas plātnes (pārsegumi) jāsavieno ar antiseismiskām lentēm, noenkurojot stiegrojuma izvadus vai metinot iestrādātās daļas. Augšējā stāva antiseismiskās jostas jāsavieno ar mūri ar vertikālām stiegrojuma izvadēm.
Antiseismiskā josta (ar grīdas atbalsta daļu) parasti jāuzstāda visā sienas platumā; ārsienās, kuru biezums ir 500 mm vai vairāk, jostas platums var būt par 100 - 150 mm mazāks. Jostas augstums nedrīkst būt mazāks par grīdas plātnes biezumu, betona klase nedrīkst būt zemāka par B15.
Pretseismiskās jostas garenstiegrojumu uzstāda pēc aprēķina, bet vismaz četri stieņi ar diametru 10 mm seismiskumam 7 - 8 punkti un vismaz četri stieņi ar diametru 12 mm uz 9 punktiem (1, p. 7.6.11.; 7.6.12. punkts).
Sekciju garums, kas atbalsta grīdas plātnes un pārsegumus uz nesošajām konstrukcijām, nav mazāks par:
- ķieģeļu un akmens sienām - 120 mm;
- dzelzsbetona paneļiem un šķērsstieņiem - 60 mm (1, 7.1.9. punkts).
Vertikālais stiegrojums lentē sākotnēji tika apspriests ar Ø14 mm, tāpēc tas ir iespējams. Nevar iztikt bez vidējās vertikālās stiegrojuma rindas bez stiegrojuma aprēķināšanas. Mēs neveicam šādus aprēķinus un nevaram ieteikt neko, par ko neesam pārliecināti.
Kopumā jūsu seismiskais vērtējums ir 8 punkti, taču, ja vēlaties rīkoties droši, par pasākumiem, kas jāveic 9 punktos, varat lasīt sekojošos SP 31-114-2004 punktos:
- stiegrojuma diametrs - 7.2.8.punkts;
- skavas solis - 7.3.3. punkts;
- prasības ķieģeļiem un mūriem - 7.6.1.punkts - a) un d); 7.6.2.punkts;
- sienu un ailu platums - 7.6.10.punkts.
