Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu
Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.
Līdzīgi dokumenti
Iekšējā atloka ādas panelis un tā attiecības ar citām daļām. Ražošanas tehnoloģiskās shēmas izvēle un pamatojums. Produkta ražošanas no PCM tehnoloģiskais process. Maršruta un darbības tehnoloģisko procesu izstrāde.
kursa darbs, pievienots 28.01.2008
Gaisa kuģa prototipa izvēle, pamatojoties uz tā īpašībām, kas ir projekta sākuma dati. Darbības pārslodzes un drošības koeficienta piešķiršana. Uz spārnu iedarbojošo slodžu noteikšana un spārna konstrukcijas-spēka shēmas veida izvēle.
apmācības rokasgrāmata, pievienota 29.01.2010
Pārnesuma materiāla izvēle un pieļaujamo spriegumu noteikšana. Slodžu noteikšana uz vārpstām. Ātrgaitas pārnesumkārbas vārpstas konstrukcijas shēma. Reakciju noteikšana balstos. Liekšanas momentu aprēķins. Lieces un griezes momentu diagrammu konstruēšana.
kursa darbs, pievienots 13.07.2012
Spārnu slodzes normēšana. Atloku un atloku sienu projektēšana. Spāres sekcijas ģeometrisko parametru aprēķins. Statņa piestiprināšanas punkta dizains. Dizaina veidošanas un kvalitātes kontroles tehnoloģiskais process.
diplomdarbs, pievienots 27.04.2012
Lidmašīnas Su-26 konstrukcijas tehniskais apraksts. Spārnu slodžu noteikšana. Griezes momenta noteikšana un spārnu apvalka biezuma izvēle. Sienas biezuma un siksnu sekciju izvēle spārna izstieptajā un saspiestajā zonā un stīgu sekcijās.
kursa darbs, pievienots 14.06.2010
Tehnoloģija spārnu sprauslas izgatavošanai lidmašīnai RSM-25 "Robust" no kompozītmateriāliem ar stiprinājumu. Slodžu noteikšana, kas iedarbojas uz spārnu, nodrošinot konstrukcijas izturību un stabilitāti; spēku mijiedarbība, prasības sadursavienojumiem.
diplomdarbs, pievienots 16.03.2012
Elektromotora izvēle, piedziņas kinemātiskie un jaudas aprēķini. Pārnesumkārbas vārpstas gultņu reakciju noteikšana un lieces un griezes momentu diagrammu konstruēšana. Zobu un gultņu smērvielas izvēle. Sajūgu izvēle, pārnesumkārbas izkārtojums un montāža.
kursa darbs, pievienots 06.09.2015
Lidmašīnas spura ir daļa no gaisa kuģa astes. Ķīļa mērķis, prasības un tehniskais apraksts. Ķīļa konstrukcijas un jaudas diagramma. Slodzes normēšana. Projektēšanas aprēķini. Diagrammu uzbūve. Izturības konstrukcijas aprēķins.
kursa darbs, pievienots 23.01.2008
Kursa darba piemērs par lidmašīnas spārna sekcijas aprēķināšanu liecei
Sākotnējie dati
Pacelšanās svars, kg 34500
Spārna svars, 2715 kg
Degvielas masa, kg 12950
Jaudas svars
uzstādīšana, kg 1200 2=2400
Spārnu plētums, m 32,00
Centrālais akords, m 6,00
Beigu akords, m 2,00
Darbības
pārslodze, n E 4.5
Koeficients
Drošība, f 1.5
Rīsi. 5.1. Lidmašīnas skice.
Spārnu slodžu aprēķināto diagrammu uzbūve
5.2.1. Līdzvērtīga spārna konstrukcija
Ieskicēsim spārnu plānā. Pagriežot 50% hordas līniju pozīcijā, kas ir perpendikulāra lidmašīnas simetrijas asij, un veicot elementāras konstrukcijas, kas skaidri redzamas no 5.2. attēla, iegūstam līdzvērtīgu taisnu spārnu. Pamatojoties uz sākotnējiem datiem, izmantojot lidmašīnas skici, mēs nosakām spārna ģeometrisko parametru vērtības:
; 
;
; 
(5.1)
5.2. att. Ekvivalents spārns.
Sadalīsim vērtību vienādos segmentos:
m, (5.2)
tādējādi saņemot sadaļas: = …, Kur - sadaļas numurs. Akorda lielumu katrā sadaļā nosaka pēc formulas:
. (5.3)
Aprēķinu rezultāti ir norādīti 5.1. tabulā
5.2.2. Slodzes noteiktas konstrukcijas gadījumam, drošības koeficientam.
Mēs aprēķinām spārna pacēlumu, izmantojot formulu:
, n. (5.4)
Lineāro gaisa slodzi sadalām pa spārnu platumu proporcionāli akordiem:
Kur 
, m 2- spārnu laukums, saskaņā ar att. 5.3.a).
Aprēķinu rezultāti ir ievadīti 5.1. tabulā, diagramma parādīta att. 5.3.b).
Mēs sadalām slodzi no spārnu konstrukcijas svara pa spārnu laidumu proporcionāli hordām:
. (5.6)
Aprēķinu rezultāti ir ievadīti 5.1. tabulā. Diagramma ir parādīta attēlā. 5.3.c).
Mēs sadalām slodzi no spārnā ievietotās degvielas svara pa spārnu laidumu proporcionāli hordām:
. (5.7)
Aprēķinu rezultāti ir ievadīti 5.1. tabulā. Diagramma ir parādīta attēlā. 5.3.d).
Apkoposim spārnu platumā sadalīto slodžu diagrammas:
Aprēķinu rezultāti ir ievadīti 5.1. tabulā. Diagramma ir parādīta attēlā. 5.3.d).
Integrējot diagrammu, mēs iegūstam šķērsenisko spēku diagrammu:
.
Diagrammas integrācija jāveic, izmantojot trapecveida metodi, sākot no beigu sadaļas:
, n. (5.9)
Sadalīto slodžu diagramma parādīta 5.3.e).
Koncentrētais spēks no dzinēja svara rada diagrammā lēcienu, kura lielumu nosaka dzinēja svars un pārslodze:
, n. (5.10)
Aprēķinu rezultāti ir ievadīti 5.1. tabulā. Attēlā 5.3.g) parādīta diagramma, kurā ņemts vērā koncentrētais spēks no dzinēja svara.
Integrējot diagrammu (5.3.g) att.), iegūstam lieces momentu diagrammu:
.
Diagrammas integrācija jāveic arī ar trapecveida metodi, sākot no beigu sadaļas:
Aprēķinu rezultāti 5.1. tabulā.
Spārnu slodzes diagrammu aprēķina rezultāti 5.1. tabula
| i | , | , | , | , | , | , | , | , |
| 6.0 | 13.07 | -1.098 | -5.236 | 6.736 | 37.03 | 31.74 | 120.40 | |
| 5.6 | 12.20 | -1.025 | -4.887 | 6.288 | 31.70 | 26.41 | 96.62 | |
| 5.2 | 11.33 | -0.952 | -4.538 | 5.840 | 26.74 | 26.74 | 74.88 | |
| 4.8 | 10.46 | -0.878 | -4.189 | 5.393 | 22.15 | 22.15 | 54.88 | |
| 4.4 | 9.588 | -0.805 | -3.840 | 4.943 | 17.92 | 17.92 | 38.49 | |
| 4.0 | 8.716 | -0.732 | -3.491 | 4.493 | 14.06 | 14.06 | 25.41 | |
| 3.6 | 7.844 | -0.659 | -3.142 | 4.044 | 10.43 | 10.43 | 15.39 | |
| 3.2 | 6.973 | -0.586 | -2.793 | 3.594 | 7.167 | 7.167 | 8.195 | |
| 2.8 | 6.101 | -0.512 | -2.444 | 3.145 | 4.411 | 4.411 | 3.458 | |
| 2.4 | 5.230 | -0.439 | -2.094 | 2.697 | 2.022 | 2.022 | 0.827 | |
| 2.0 | 4.358 | -0.366 | -1.745 | 2.247 | 0.0 | 0.0 | 0.0 |
Spārna sekcijas projektēšanas aprēķins
5.3.1. Kā dizaina ņemsim otro spārna sekciju – to posmu, kas ir vistuvāk savienojuma vietām starp spārna noņemamo daļu (konsoli) un centrālo daļu. Apskatīsim sekcijas ģeometriskos raksturlielumus. Akorda lielums projektēšanas sadaļā (sk. 5.1. tabulu) ir vienāds ar m . Izmantojot gaisa kuģu profilu atlantu, izvēlēsimies šāda tipa lidmašīnai piemērotu aerodinamisko profilu, piemēram, 9% profilu NACA-2409. Profila ģeometriskie raksturlielumi ir doti 5.2. tabulā. Liekšanai darbojas tikai spārnu sekcijas starpsparu daļa (sekciju profila daļa, kas atrodas starp priekšējo un aizmugurējo lāpstiņu). Aprobežosimies ar tikai to profila punktu koordinātām, kas atrodas šajā apgabalā. Mēs projektēsim divu spārnu spārnu, pirmais spārns tiks novietots uz , spārns tiks uzlikts , Kur, m – spārna akorda garums otrajā sekcijā.
Projektēšanas sadaļas profila punktu koordinātas 5.2. tabula
| X, %b | ||||||||
| Yв,%b | 5.81 | 6.18 | 6.38 | 6.35 | 5.92 | 5.22 | 4.27 | |
| Yn,%b | -2.79 | -2.74 | -2.62 | -2.35 | -2.02 | -1.63 | -1.24 | |
| X, b 2, m | 1.04 | 1.30 | 1.56 | 2.08 | 2.6 | 3.12 | 3.38 | 3.64 |
| Yв,b 2,m | 0.302 | 0.321 | 0.332 | 0.330 | 0.308 | 0.271 | 0.247 | 0.222 |
| Yn,b 2,m | -0.145 | -0.142 | -0.136 | -0.122 | -0.105 | -0.085 | -0.075 | -0.064 |
Rīsi. 5.3.a), b), c), d), e) Lineāro slodžu diagrammas: .
Rīsi. 5.3.e), g), h). Bīdes spēka un lieces momenta diagrammas.
Profila akordu garums dizaina sadaļā b2 = 5,2 m .
Pirmās daļas augstums: H 1 =0,302+0,145=0,447 m .
Otrās daļas augstums: H 2 =0,247+0,075=0,322 m .
Maksimālais profila augstums: N MAX =0,332+0,136=0,468 m .
Attālums starp sānu elementiem: B=0,45b 2 =0,45*5,2=2,34 m .
Profila ārējā kontūra parādīta 5.4.a) attēlā.
Sānu elementu absorbētā lieces momenta daļa v =0,4
Būvmateriāls ir augstas stiprības alumīnija sakausējums D16AT.
Ienesīgums D16AT s 0 , 2 =380 *10 6 Pa, E=72 *109, Pa .
Dotie sākotnējie dati ir pietiekami, lai veiktu spārnu sekcijas projektēšanas aprēķinu.
5.3.2. 5.4.a) attēlā redzamā posma starpsparu daļas augšējās un apakšējās hordas ir attēlotas taisnstūru veidā, kā parādīts 5.4.b).
Attālumu starp šādu vienkāršotu jostu smaguma centriem nosaka pēc formulas:
=0,412, m.
(5.12)
Kur: 0,95 - reizinātājs ieviests tāpēc, ka skaitītājā (5.12)
Tiek izmantoti izmēri, kas saistīti ar sekcijas ārējo kontūru.
Mēs aizstājam lieces momenta darbību ar spēku pāri un:
= 
= 1,817*10 6, n
(5.13)
Rīsi. 5.4. Sākotnējais sadaļas attēlojums
5.3.3. Mēs projektējam augšējā spārna akordu.
Augšējā akorda šķērsgriezuma laukums:
= 
= 5,033*10-3, m 2,
(5.14)
Kur: 0,95 - reizinātājs, kas ievadīts saucējā, jo augšējā josta darbojas saspiešanā un stabilitātes zudums notiek kā
parasti, pirms spriegums sasniedz robežvērtību
plūstamība.
Proporcionāls v, lieces momenta daļu, ko uztver sānu elementi, mēs nosakām sānu elementu augšējo atloku kopējo laukumu:
= 
= 2,0,13*10 -3, m 2.
(5,15)
Attiecīgi spārna sekcijas augšējā zonā iekļautā āda un stīgas veido daļu, kas vienāda ar:
= 
.= 3,020*10-3, m 2
(5.16)
Nosakiet stīgu soli. diapazonā…
(virkņu koordinātu aprēķināšanas ērtībai mēs izmantosim attiecību 
, kur = 5,2
,m
- spārna dizaina sadaļas profila horda, a - vesels skaitlis):
= 0,05*5,2/2 = 0,13, m. (5.17)
Zinot attālumu starp stīgām, mēs nosakām augšējo stīgu skaitu:
= .= 17
.
(5.18)
Vadoties pēc proporcijām:
; 
;
(skat. 5.5. att.), nosakiet virsējās ādas biezumu, atrisinot vienādojumu:
(35*17+60)d B 2 = 3,020*10 -3, m 2. (5.19)
Iegūtā ādas biezuma vērtība tiek noapaļota līdz 0,1 mm reizinājumam,
dB = 2,2*10 -3 , m . (5.20)
Ar sānu elementu atloku izmēru attiecība.
Apvalks un stringeri.
Aptuveno minimālo nepieciešamo ādas biezumu nosakām pēc vērpes darbības spārna stāvokļa, izmantojot labi zināmo Breta formulu:
.
Ja šajā aprēķina posmā nav precīzāku datu, mēs pieņemam, ka šķērsspēks darbojas gar līniju 25%b no profila purngala, un sekcijas stingrības centrs atrodas attālumā 50%b no profila pirksta, tad griezes momenta lielums sekcijā būs vienāds ar:
= 26,74*10 4 *0,25*5,2 = 34,76*10 4 ,n m. (5.21)
d KOPĒJĀ KR = 34,76 * 10 4 / (2 * 2,34 * 0,412 * 0,5 * 380 * 10 6) = 0,95 * 10 -3, m. (5.22)
Salīdzinot (5.20) un (5.22), mēs izvēlamies lielāku ādas biezuma vērtību, kas iegūta no spārna izliekuma stāvokļa, dB = 2,2*10 -3 , m.
Ņemsim stringera biezumu, kas vienāds ar ādas biezumu; nosakām stringera augstumu, izmantojot 5.5. attēlā redzamās attiecības:
,
h lapa B = 5*2,2*10 3 = 11*10–3, m. (5.23)
Teritorijas sadale 
starp 1. un 2. sānu elementu augšējiem atlokiem proporcionāli to augstumam:
= 2,013*10 - 3*0,447/0,769 = 1,17*10 -3
, m 2.
(5.24)
.= 2,013*10 -3
*0,322/0,769 = 0,842*10 -3
, m 2.
(5.25)
der visiem projektēto lāpstiņu atlokiem, saskaņā ar tiem, izmantojot zemāk esošās formulas, mēs nosakām pirmās un otrās daļas augšējo atloku izmērus:
; 
; 
; 
.
h l.v.1 = 12,1*10 -3, m; b l.v.1 = 96,8*10 -3, m;
b’ l.v.1 = 2,2 * 1,5 * 10 -3 = 3,3 * 10 -3 , m; (5.26)
h l.v.1 = 3,3 * 8 * 10 -3 = 26,4 * 10 -3 , m.
; 
; 
; 
.
H l.v.2 = 10,3*10 -3, m; b l.v.2 = 82,1*10 -3, m (5.27)
B'l.v.2 + 3,3*10-3, m; h’ l.v.2 = 26,4*10 -3, m .
In (5.20), (5.23), (5.26), (5.27) tiek noteikti visi spārna augšējās akordas elementu šķērsgriezuma izmēri. Jums nekavējoties jāaprēķina kritiskie spriegumi augšējā akorda saspiešanas gareniskajās ribās.
Pirmā spārna augšējais atloks.
5.7. attēlā ir skice ribas posmam, ko veido sloksnes atloka ar sloksni pievienots apvalks, nosacīti sadalīts trīs elementārajos taisnstūros (apšuvums, plaukts, pēda). Aprēķināsim šīs ribas griezuma smaguma centra ordinātas un minimālo aksiālo inerces momentu, izmantojot formulas, kas zināmas no materiālu stiprības kursa.
Rīsi. 5.7. Spāres augšējais atloks ar piestiprinātu apvalku
Attālums no ādas ārējās virsmas līdz ribas smaguma centram, ko veido atloka un sloksnes pievienots apvalks:
Minimālais inerces moments ribai, ko veido atloka un sloksnes pievienots apvalks:
. (5.29)
Veicot aprēķinus, izmantojot formulas (5.28) un (5.29), izmantojot pirmās daļas augšējā atloka izmērus (5.26), iegūstam:
g l.v.1 = 8,01*10 -3, m; I l.v.1 = 66,26*10 -9, m 4. (5.30)
Izmantojot Eilera formulu (2.13), mēs aprēķinām 1. špakteļlāpstiņas augšējā atloka kritiskos izliekuma spriegumus saspiešanas laikā:
,
Kur: l = 5t lapas =5*0,13=0,65 , m – attālums starp ribām;
AR– koeficients atkarībā no ribas galu stiprinājuma metodes; tiek uzskatīts, ka sānu elementu atloku gali ir saspiesti (sienas klātbūtnes dēļ), (2.5. att.), S l =4 ; stringera gali ir atbalstīti (2.5. att.), No lapas = 2.
= 288.7*10 6
, Pa.
(5.31)
Veicot aprēķinus, izmantojot formulas (5.28) un (5.29), izmantojot otrās daļas augšējā atloka izmērus (5.27), iegūstam:
F l.v.2 = 0,1186*10 -2 , m 2 ;
g l.v.2 = 7,36*10 -3, m; I l.v.2 =51,86*10 -9, m 4 . (5.32)
= 294,2*10 6
, Pa;
(5.33)
(kvadrāts F l.v.2 pievienots apvalks).
Saskaņā ar stringera sekcijas skici (skat. 5.5. att.) nosakām attālumu no ādas ārējās virsmas līdz augšējā stringera smaguma centram un kritisko izliekuma spriegumu kompresijā.
= 1,694*10 -4
, m 2
. (5.34)
=2,043*10 -3 , m. (5.35)
=1,206*10 -9 , m 4. (5.36)
=. (5.37),
Analizēsim rezultātus:
s l.v.1.KR = 288.7*10 6 , Pa;
s l.v.2.KR = 293,6*10 6 , Pa ; (5.38)
s lapa V.KR = 47,9*10 6 , Pa
1. lāpstiņas augšējā atloka kritiskā sprieguma vērtība ir nepietiekama. Fakts ir tāds, ka pie sprieguma, kas ir tuvu šai vērtībai, darbosies arī 1. sprauslas apakšējais, izstieptais atloks, un tas ir ievērojami mazāks par konstrukcijas materiāla tecēšanas robežu ( 380*106, Pa ). Spārnam būs nepietiekama slodze, spārnam būs liekais svars.
Arī augšējā stringera kritiskā sprieguma vērtība ir maza, stīgu materiāls nedarbojas efektīvi.
Palielināsim kritisko spriegumu 1. sprauslas atlokam, nostiprinot cilni. Šajā gadījumā atloka inerces moments I x l.v.1 ievērojami palielināsies, un šķērsgriezuma laukums F l.v.1 nedaudz palielināsies. 380/289 =1,31 i., plauktam vēlams palielināt kritisko spriegumu
1. spar on ieslēgta 35% . Palieliniet pēdas biezumu par 14% , Saglabāsim 5.6. attēlā ieteiktās proporcijas un atkārtosim aprēķinu. Mēs iegūstam:
b’ l.v.1 =3,76*10-3, m; h’ l.v.1 =30,1*10 -3, m.
F l.v.1 = 0,157*10 -2 ,m 2; g l.v.1=8.471*10 -3 , m; (5.39)
I l.v.1 = 87,87*10 -9 , m 4 ; s l.v.1 KR=376,5*10 6 , Pa;
(kvadrāts F l.v.1 norādīts, ņemot vērā sloksnes šķērsgriezuma laukumu pievienots apvalks).
Stiprināsim arī augšējo stīgu, palielinot tā biezumu 1,5 reizes un saglabājot proporcijas, kas parādītas attēlā. 5.5. Rezultātā mēs iegūstam:
b lapa B = 3,3*10 -3 , m; h lapa B=16.5*10 -3 , m;
F lapa B = 1.997*10 -4 , m 2; g lapa B=3.65*10 -3 , m; (5.40)
I lapa B = 4.756 *10 -9 , m 4 ; s lapa V.KR=160*10 6 , Pa ;
(kvadrāts F lapa B norādīts, ņemot vērā sloksnes šķērsgriezuma laukumu pievienots apvalks).
Jāteic, ka nav iespējams sniegt viennozīmīgus ieteikumus dizaina pielāgošanai, lai iegūtu optimālus rezultātus (5.39), (5.40). Šeit ir jāveic vairāki tuvinājumi (kas tomēr atspoguļo spārnu konstrukcijas specifiku).
5.3.4. Apakšējā spārna akorda dizains. Atkārtojot visas 5.3.3. punktā veiktās darbības, nosakām apakšējā spārna hordas elementu šķērsgriezuma izmērus:
= = 0,4782*10 -2 ,m 2 ;
Sānu elementu apakšējo atloku kopējais šķērsgriezuma laukums:
= 0,4*0,4782*10 -2
= 0,1913*10 -2
, m 2
;
Tā kā starp atlokiem, stūrēm un eleroniem ir strukturālas līdzības, parametru atlases process tiem ir vienāds. Turklāt konstrukcijas ziņā atloki un deflektori galvenokārt tiek izgatavoti, izmantojot vienas špakteles konstrukciju, un tas vienkāršo pieeju to dizainam.
Tomēr ir jāpievērš uzmanība dažām atloku dizaina iezīmēm.
Sparus papildus standarta slodzei var papildus noslogot ar koncentrētiem spēkiem no deflektora balstiem, kas tiek pielikti tieši uz akordiem. Šādos gadījumos deflektoru atbalsta kronšteini mēdz būt izvietoti zināmā attālumā gar sprauslas garumu, vismaz tādā attālumā, kas vienāds ar ribu piķi.
Maza izmēra deflektoru gadījumā no špakteļlāpstiņām tiek atteikties vispār, tos kompensējot, nostiprinot (sabiezinot) ādu un samazinot ribu piķi.
Visos gadījumos ādai ir ļoti liela nozīme atloku un deflektoru konstrukcijā, nodrošinot ne tikai nepieciešamo izturību, bet arī nepieciešamo stingrību. Nosakot tā biezumu no darba stāvokļa bīdes rezultātā no vērpes, griezes momenta lielumu var noteikt pēc formulas:
kur q ir sadalītā slodze gar paša atloka vai deflektora laidumu, attiecīgi; x c ir atloka vai deflektora stingrības centra koordināte; - atloka vai deflektora spiediena centra koordinātas; z ir aptuvenais atloka lineārais garums.
Masas centrs parastajiem vienas atloka konstrukcijas atloku profiliem (pats atloks vai deflektors) atrodas aptuveni 25% no akorda; dubultspāres konstrukcijām tas ir nobīdīts uz 30% no hordas.
Par 30 ... 35° novirzīto atloku spiediena centru stāvoklis ir gandrīz nemainīgs un atrodas 38 ... 40% no atloka hordas un 50% no deflektora hordas.
Atloka lineārais garums z ir vienāds ar pusi no lielākā attāluma starp atloka vai deflektora sekcijas balstiem.
Apvalks, kura biezums ir mazāks par 0,6 mm, kā arī ribu un spārnu sienas, kas plānākas par 0,8 mm, netiek izmantotas.
Ādas parametru izvēli ir lietderīgi papildināt, pielāgojot atloka strukturālās jaudas shēmas parametrus. Šajā gadījumā var mēģināt vienoties par vairākām prasībām – ādas biezumu un elastības moduli, ribu piķi un pieļaujamās ekspluatācijas novirzes lielumu. Šāda parametru saskaņošana tiek panākta, piemēram, izmantojot 6. att. līdzīgus grafikus, kas attēlo alumīnija apšuvuma izlieces izmaiņas ar biezumu 0,8 vai 1,2 mm atkarībā no īpatnējā spiediena p un attāluma starp ribām.
---------- - - - - -
Šāda veida plašu eksperimentālo un statistikas datu pieejamība palīdz būtiski vienkāršot dizaina izstrādi. Jebkurā gadījumā pat ierobežots eksperimentālā materiāla daudzums ļāva konstatēt, ka no ādas deformāciju samazināšanas viedokļa izdevīgāk ir samazināt attālumu starp ribām, nevis starp stīgām.
Papildu polārs ļauj salīdzinoši viegli izveidot polārus dažādiem pacelšanās un nosēšanās lidojuma režīmiem.Visērtāk ir sākt ar polāra izbūvi, kas atbilst lidmašīnas nosēšanās konfigurācijai, neņemot vērā zemes ietekmi. Šis polārs ir nepieciešams, lai aprēķinātu lidmašīnas slīdēšanu pirms nosēšanās.
Polar ir veidots, pamatojoties uz pieņēmumu, ka visi mehanizācijas līdzekļi (atloki, līstes, atloki utt.), kā arī šasijas atrodas stāvoklī, kas atbilst pirmsnosēšanās plānošanas nosacījumiem (atloka novirzes leņķis). 35 45 O).
Pirms polarizācijas aprēķināšanas ir jāprecizē, kāda veida mehanizācija tiek izmantota šajā lidmašīnā. Ja uzdevumā esošā lidmašīnas shēma neļauj sniegt nepārprotamu atbildi uz šo jautājumu (piemēram, nav skaidrs atloku veids - vienkāršs vai rievots utt.), jālūdz ļoti specifiska mehanizācija, izmantojot datus no iekšzemes gaisa kuģa, kas līdzīgs šim tipam. Šis apstāklis ir jānorāda paskaidrojuma raksta tekstā. Tabulā 6 parādīti dati par dažāda veida spārnu mehanizācijas efektivitāti (pieaugums C jā, maks un palielināt pretestību C xa0).
Ir ērti sākt polāru aprēķināšanu nosēšanās režīmiem, uzzīmējot atkarību C jā = f( ). Šo atkarību var viegli iegūt, pamatojoties uz iepriekš izveidoto atkarību C jā = f( ) gaisa kuģim ar noņemtu mehanizāciju.
6. tabula
|
Konfigurācija |
Mehanizācijas veids |
δ o opt. |
C yа maks |
C xa0 |
|
Oriģinālais spārns C jā, maks = 1,0;C xa min = 0,009. |
- |
- |
- |
|
 |
Vienkāršs vairogs |
60 |
0,80 |
0,23 |
 |
TsAGI vairogs |
45 |
1,15 |
0,21 |
 |
Vienkāršs atloks. |
60 |
0,9 |
0,12 |
 |
Viena slota atloks |
40 |
1,18 |
0,13 |
 |
Atloks ar dubulto spraugu |
30/55 |
1,4 |
0,23 |
 |
Trīs spraugu atloks |
30/44/55 |
1,6 |
0,23 |
 |
Faulera atloks |
30 |
1,67 |
0,1 |
 |
Divkāršs slots atloks Faulers |
15/30 |
2,25 |
0,15 |
|
|
Līste |
25...30 |
0,6...0,9 |
0 |
|
|
Krīgera vairogs |
40...45 |
0,4...0,5 |
0 |
|
|
Izliekams spārna gals |
30 |
0,55 |
0 |
Šeit jums jāpatur prātā šādas mehanizēto spārnu īpašības:
mehanizācija praktiski nemaina parametru C α jā, tāpēc līknes lineārās daļas slīpums C jā = f( ) nemainās mehanizācijas dēļ;
aizmugurējās malas (atloku) mehanizācija būtiski maina nulles pacēluma uzbrukuma leņķa vērtību 0 pēc summas 0 . Mehanizācija priekšējā malā nemainās 0 ;
pateicoties mehanizācijai tas iegūst C jā, maks pēc summas C jā, maks ;
šasijas pagarinājums palielinās C xa0 gaisa kuģis aptuveni pusotru reizi;
redeļu atbrīvošana praktiski neietekmē C xa0 ;
ievērojami palielinās spārna aizmugurējās malas mehanizācijas novirze C xa0 ;
dzenskrūves lidmašīnās spārna virsmas daļas izpūšana ar dzenskrūves palīdzību ietekmē pacelšanas spēku;
dzenskrūves radītajai gaisa straumei ir ātrums, kas ir lielāks par lidojuma ātrumu, un tāpēc dzenskrūves pūstajos spārna posmos tiek radīts pacelšanas spēks, kas ir lielāks nekā pārējā spārna daļā. Turklāt, dzenskrūves slīpi pūšot, atkarībā no uzbrukuma leņķa un līdzdalības pacēluma veidošanā rodas vilces spēka vertikālā sastāvdaļa. Tas viss tiek aptuveni ņemts vērā, mainot C jā .
spārns, ja vienlaicīgi tiek izmantoti dažādi mehanizācijas veidi uz spārna, tiek noteikts kā pieauguma summa
C jā, maks no katra no šiem veidiem: =
UZ 1
UZ 2
UZ 3
UZ 4
UZ 5
+
UZ 4
UZ 5
UZ 6
UZ 7
+
C jā f. , (16)
Kur
- maksimālā pacelšanas koeficienta palielināšana no visiem mehanizācijas veidiem;
- pacēluma koeficienta pieaugums no spārna aizmugurējās malas mehanizācijas. Noteikts saskaņā ar tabulā norādītajiem datiem. 6;
pacēluma koeficienta pieaugums no spārna priekšējās malas mehanizācijas. Noteikts saskaņā ar tabulā norādītajiem datiem. 6.
C jā f.- pacēluma koeficienta pieaugums fizelāžas ietekmes dēļ.
Korekcijas faktori ņem vērā ietekmi uz
: UZ 1
relatīvais spārnu biezums c; UZ 2
- mehanizācijas novirzes leņķis
o mex. ; UZ 3
- relatīvais mehanizācijas akords b mex. ; UZ 4
- relatīvais mehanizācijas apjoms l mex. =l mehānisks /l; UZ 5
- velciet pa 1/4 spārna akordiem
;
UZ 6
- priekšējās malas mehanizācijas novirzes leņķis
PC. /
vairumtirdzniecība
; UZ 7
priekšējās malas mehanizācijas relatīvais akords b PC. =b PC. /b s.g.x. .
Tabulā 6 pieņemtie apzīmējumi: vairumtirdzniecība- mehanizācijas novirzes leņķa optimālā vērtība, kas atbilst spārna maksimālā pacēluma koeficientam ar aplūkojamo mehanizācijas veidu; C jā, maks- maksimālā pacelšanas koeficienta palielināšana; C xa0- pretestības koeficienta pieaugums no mehanizācijas plkst o vairumtirdzniecība .
Eksperimentālie dati tabulā. 6 atbilst šādai mehanizētā spārna sākotnējai ģeometrijai: = 12, = 1, c= 10%, = 0; spārna aizmugurējās malas mehanizācija ar relatīvo akordu 30% un spārna priekšējās malas mehanizācija ar akordu 15% atrodas visā spārnu plētuma garumā.
Korekcijas faktori UZ i(13. un 14. att.) ņem vērā aplūkojamā mehanizētā spārna ģeometrisko raksturlielumu atšķirību no tabulas. Punkts A uz grafikiem atbilst tabulas spārnam.
Saņemtās vērtības
0
Un
ļauj izveidot grafiku C jā = f(
)
gaisa kuģa nosēšanās konfigurācijai. Uzbrukuma leņķis ar novirzītu spārnu aizmugurējās malas mehanizāciju samazinās par aptuveni 3
5
O salīdzinot ar nemehanizētu spārnu.
Lidojuma laikā uz atloku iedarbojas aerodinamiskie spēki. Slodzes lielumu un sadalījumu nosaka, pamatojoties uz attīrīšanas rezultātiem vēja tunelī ar atloku nenovirzītā un novirzītā stāvoklī. To mazuma dēļ atloka konstrukcijas gravitācijas spēki ir atstāti novārtā.
Ja nav attīrīšanas rezultātu, izmantojiet slodzes sadalījumu pa atloka laidumu un hordu, kas parādīts 7.2. attēlā Slodzes sadalījums pa horu tiek ņemts pa trapecveida formu, un slodzes ordinātu augstums priekšējās malās ir vienāds. uz , un beigu malā ir vienāds. Slodzes sadalījums pa laidumu ir proporcionāls hordām.
7.2. att. Slodzes sadalījums
Noteiksim atloka ātruma spiediena vērtību:
, (7.1) kur ir gaisa blīvums, kg/m 3 ;
Maksimālais gaisa kuģa ātrums, m/s;
un vērtība saskaņā ar formulu:
(7.2)
Tētis.
Noteiksim atloka slodzes sadalījumu pa laidumu:
N/m (7,3)
kur ir atloka akords.
Laipnes slodzei būs nemainīga vērtība N/m.
Sakarā ar to, ka elerons un atloks ir līdzīgi gan pēc formas, gan pēc aprēķina metodes, turpmākie aprēķini tiek veikti līdzīgi kā eleronam. Tā kā atloka slodzes ir vairākas reizes mazākas, tad garenvirziena šķērsvirziena komplekta un atloka apvalka parametri tiek uzskatīti par tādiem pašiem kā eleronam.
Atloku platums gar sijas garumu atloka sprauslai tiek pieņemts kā .
Augšējā un apakšējā atloka vērtības 0,96 mm (8 slāņi)
Sienu biezums 0,96 mm (8 slāņi)
Mēs ņemam ādas biezumu, kas vienāds ar 1 mm.
Secinājums
Šajā darbā tika veikti aprēķini par detaļām (priekšējā, aizmugurējā), statņiem, statņu piestiprināšanas punktiem pie spārna, galvenajiem gaisa kuģa spārna garenvirziena un šķērsvirziena komplekta elementiem: spēka ribām, eleronu, atloku, diferenciāļa sviru. , vadības stieņi, stiprinājuma punkti. Strukturālie un tehnoloģiskie risinājumi tika izvēlēti ribām, spārna galam, eleronam un atloka kronšteiniem, šūpuļai un ādai. Spārna gals tika izgatavots noņemams, lai apkalpotu sviru un vadības stieņus. Tika pieņemts, ka spārnu āda ir gluda. Visi elementi tika izvēlēti ne tikai no minimālā svara un maksimālās izturības nosacījumiem, bet arī no ražošanas vienkāršības un efektivitātes.
Arī šajā darbā tika nodrošinātas servisa lūkas degvielas novadīšanai un uzpildīšanai, degvielas tvertnes nomaiņai, kā arī vieglas spārna montāžas un remonta nodrošināšanai
